【正文】 48 49 50 51 52 53 54 55 56 截面強(qiáng)度及裂縫寬度檢算截面強(qiáng)度及裂縫寬度指標(biāo)檢算結(jié)果匯總表 計(jì)算點(diǎn)號(hào) 砼壓應(yīng)力caσ (MPa) 砼 拉 應(yīng)力caσ (MPa) 截 面 承載力 Nu (kN) 截 面 承載力 Mu () 裂縫寬度 w (mm) 結(jié)論 計(jì)算點(diǎn) 1 通過 計(jì)算點(diǎn) 2 無裂縫 通過 計(jì)算點(diǎn) 3 通過 計(jì)算點(diǎn) 4 通過 截面強(qiáng)度及裂縫寬度指標(biāo)檢算結(jié)果匯總于上表。下面以計(jì)算點(diǎn) 1 為例說明全部檢算過程，其余三組的具體檢算過程省略。 ①截面幾何特性計(jì)算 A=179。 = 1131mm, 且按 的砼 ss 矩形截面進(jìn)行計(jì)算。 = 177。ca σ cl ? = MPa ft = 2MPa, 最大壓應(yīng)力為 , 最大拉應(yīng)力為 ； C50 砼的 fcm=26MPa, ft=2MPa。 管片配筋檢算管片強(qiáng)度配筋按鋼筋混凝土偏心受壓截面進(jìn)行檢算，基本公式如下： 39。 N ≤ f bx + A f ? A f 1...(.................... ) cm ysys 39。 58 Ne ≤ f h bx 0 ? x ) + A f 39。 h 300 59 e =ηei ?+ a = ?+ 50 = mm. s 22 39。eAf39。 1131179。 1131179。 b 0 而 2a39。 A f (h ? a ) N0ssyu39。 裂縫寬度檢算按規(guī)范其計(jì)算公式如下： σ d ss w = ψ α ( c + ) ν max cr Es ρ te Mmax= , N= ， As =1131mm2 , As/=1131mm2， as=as/=50mm。 rf = ,0 η= , s e = 39。 250 = f 0 e σ= 1000(? ) = , ss 1131 ψ= ? .0 65179。 螺栓抗剪檢算采用《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（ GBJ1788）進(jìn)行檢算。 管片襯砌結(jié)構(gòu)變形檢算各計(jì)算點(diǎn)的最大直徑變形量（計(jì)算點(diǎn)１最大為 2 179。 =）的要求 , D 為管片外徑，滿足要求。 39。 39。 N ≤ f bx + A f ?σ A ? (σ p0 ? f 39。39。39。39。) cm (2 ys 0 sm 0 s 即按 GBJ1089 第 條計(jì)算，在最不利彎矩和軸力組合 65 下，接縫強(qiáng)度均滿足使用要求。 管片抗浮安全性檢算抗浮安全系數(shù)＝自重 /浮托力在不計(jì)土體側(cè)向摩擦力下均滿足結(jié)構(gòu)抗浮安全系數(shù)，施工期 大于 、使用期大于 的要求。 管片的配筋能滿足抵抗以中心孔為吊裝孔，在拼裝過程產(chǎn)生的彎矩值。修建隧道引起的土體位 移可參考以下方法﹕ P B Attewell: Ground movements caused by tunnelling in soil: State of the art paper in “ Large Ground Movements and Structures” edited by J D Geddes (UWIST 1977, pp 66 812948) P B Attewell amp。 Tunnelling in soil, in “ Ground Movements and their effects on Structures” , (Surrey University Press 1984, pp 132215) 在修建隧道的影響區(qū)內(nèi)的所有構(gòu)造物應(yīng)當(dāng)根據(jù)技朮規(guī)范的要求分類﹐ (按可視性破壞、需要灰漿及墻體修補(bǔ)的情況 )。 沉降預(yù)測(cè) 對(duì)于襯砌 300mm 厚隧道，隧道軸線在地面水平下 9m 及 15m 情況進(jìn)行了沉降計(jì)算預(yù)測(cè)，結(jié)果如下： 輸入?yún)?shù)： 隧道外徑， ， 失土量： % 沉降估算結(jié)果見圖。對(duì)于第二隧道開挖對(duì)地 67 面沉降的影響，假設(shè)兩個(gè)隧道同時(shí)開挖。實(shí)際施工中，左右線線是分別進(jìn)行施工的?？刂谱{量和完善的質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)控制以及地面沉降監(jiān)測(cè)仍是地面沉降控制的最好保障。 此外，我們以粘性土層為對(duì)象，在埋深 9m 的情況下，用理想化的三維有限元方法作模擬計(jì)算，對(duì)隧道縱向因盾構(gòu)推進(jìn)而引起的地面沉降也進(jìn)行了計(jì)算預(yù)測(cè)，其沉降結(jié)果要小于前述從橫斷面方向作出的沉降預(yù)測(cè)值。結(jié)論為 7 度地震力作用對(duì)地下區(qū)間隧道設(shè)計(jì)不起控制作用，抗震設(shè)計(jì)的重點(diǎn)應(yīng)是加強(qiáng)抗震措施后。 在車站、豎井與隧道連接地段隧道可能產(chǎn)生較大不均勻沉降，在隧道環(huán)縫中加厚襯墊以適應(yīng)變形。 預(yù)埋洞門密封圈 施工內(nèi)襯墻時(shí)，洞門處的內(nèi)襯不澆，按設(shè)計(jì)在內(nèi)襯環(huán)上埋設(shè)預(yù)埋件。 進(jìn)洞的施工步驟 盾構(gòu)全部進(jìn)入洞門后，應(yīng)及時(shí)封堵，盾構(gòu)完全進(jìn)入車站端頭井脫離隧道后，應(yīng)立即封堵洞圈焊接扇形板，同時(shí)預(yù)留注漿孔，對(duì)隧道進(jìn)行水泥漿充填，以保證地表的穩(wěn)定。 必要時(shí)土體補(bǔ)充加固 盾構(gòu)始發(fā)井應(yīng)作好充分準(zhǔn)備工作，包括洞的外土體加固狀況的檢查，必要時(shí)進(jìn)行補(bǔ)充注漿加固。 第 6節(jié) 聯(lián)絡(luò)通道及泵房 第一節(jié) 聯(lián)絡(luò)通道及泵房布置 根據(jù)標(biāo)書第Ⅳ卷業(yè)主的圖紙，本標(biāo)段在 CK6+325~CK6+375 處設(shè)置盾構(gòu)中間工作井，聯(lián)絡(luò)通道及泵站與其合建。 第二節(jié)中間豎井、聯(lián)絡(luò)通道及泵房斷面擬定聯(lián)絡(luò)通道及泵房斷面尺寸計(jì)算分析確定。其砂層透水性好。 103cm/s，礫砂層滲透系數(shù)為 179。 72 施工工法選擇 施工方法的選擇與地質(zhì)條件、周邊環(huán)境、施工 進(jìn)度以及工程造價(jià)密切相關(guān)，本標(biāo)段處于荔枝園中，地形平坦，周邊基本上無重要性建筑物，地下管線也基本上沒有，但地質(zhì)較差，砂層較厚，含水量大，滲透性高，豎井范圍有較厚的中砂及礫砂層，施工期間易產(chǎn)生涌水、涌砂現(xiàn)象。根據(jù)周邊的地形情況，本標(biāo)段豎井有條件采用明挖法施工，本標(biāo)段地質(zhì)情況復(fù)雜，地下水位高，站區(qū)有較厚的飽和中砂和礫砂層，在這類場(chǎng)地進(jìn)行深基坑開挖，對(duì)圍護(hù)結(jié)構(gòu)的擋土功能要求很高，尤其是對(duì)其止水功能要求更高，若 施工期間圍護(hù)結(jié)構(gòu)大量滲水，將引起地下水位下降，對(duì)周圍建筑物及管線產(chǎn)生影響，根據(jù)《深圳地區(qū)建筑深基礎(chǔ)支護(hù)技術(shù)規(guī)范》的規(guī)定，確定基坑等級(jí)為一級(jí)，根據(jù)深圳地區(qū)工程經(jīng)驗(yàn)和深圳有關(guān)規(guī)范，我們從實(shí)施的可行性、安全可靠性、施工速度以及經(jīng)濟(jì)性等多方面對(duì)地下連續(xù)墻、鉆孔樁和人工挖孔樁三種方案，并結(jié)合本標(biāo)段的具體情況進(jìn)行了分析比較。其防滲性差，在飽水砂層中必須降水或設(shè)置止水帷幕。 （ 3） 地下連續(xù)墻：剛度大，整體性好，能充分發(fā)揮其擋土止水功能的優(yōu)點(diǎn)，特別適用于軟弱地層和建筑設(shè)施密集城市市區(qū)的深基坑，地下連續(xù)墻施工工藝成熟，施工速度快，精度高，垂直偏差可控制在 %以內(nèi)。 根據(jù)本標(biāo)段的周邊環(huán)境、水文地質(zhì)情況、基坑開挖深度，從施工工期、 施工工藝、投資及施工難度、施工風(fēng)險(xiǎn)和防水效果等綜合因素比較，本標(biāo)段基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)采用鉆孔灌注樁的基坑圍護(hù)方案，圍護(hù)結(jié)構(gòu)與內(nèi)襯墻疊合成一個(gè)整體結(jié)構(gòu)的復(fù)合式，共同承受水土壓力。這三種支撐方案各有優(yōu)缺點(diǎn)。 2．在平面尺寸錨桿施工 會(huì)降低圍護(hù)結(jié)構(gòu)的抗?jié)B性能，錨頭處的防水較困難。 坑邊界，需處理與鄰近業(yè)主的關(guān)系 3．錨桿不回收，浪費(fèi)鋼材。減少大面積的節(jié)點(diǎn)處理，確保圍護(hù)結(jié)構(gòu)的防水性能。 2．支撐的安裝施工技術(shù)要求高。 混凝土 梁 鋼筋混凝土支撐抗壓性能好。 2．受混凝土齡期的影響，施工速 支撐方 案 減少大面積的節(jié)點(diǎn)處理。 度慢。 綜合考慮本標(biāo)段的工程地質(zhì)條件、工期、投資、防水要求和施工難度等因素。 中間豎井作為盾構(gòu)始發(fā)井，需先期進(jìn)行施工。圍護(hù)結(jié)構(gòu)計(jì)算方法結(jié)合本基坑的特點(diǎn)主要采用了平面的分析方法和空間的分析方法 （ 1） 平面計(jì)算模式主要采用 “ 增量法 ” 進(jìn)行計(jì)算，按 “ 先變形、后支撐 ” 的原理，模擬施工階段全過程，在結(jié)構(gòu)體系不斷發(fā)生變化時(shí)，每階段以荷載增量的形式進(jìn)行加載，每階段的內(nèi)力及變形結(jié)果為本增量階段以及其以前各增量階段計(jì)算結(jié)果的代 數(shù)和，從計(jì)算結(jié)果來看，增量法能較好的反映實(shí)際情況。空間非線性 m 法計(jì)算的 基本思路為將圍護(hù)結(jié)構(gòu)分別切割成水平梁系和豎向梁系，計(jì)算時(shí)通過交叉梁系交叉點(diǎn)上的變位協(xié)調(diào)條件和力的平衡條件來考慮共同作用，內(nèi)支撐系統(tǒng)按梁化處理，豎向地基梁與土體的相互作用采用非線性地基梁共同作用的方法，土壓力隨位移的變化為雙曲線變化，假定土體的水平抗力系數(shù)隨土層的深度而增加。使用階段采用橫向等代框架法進(jìn)行計(jì)算，圍護(hù)結(jié)構(gòu)、主體結(jié)構(gòu)內(nèi)襯墻與頂、底板形成一個(gè)箱形結(jié)構(gòu)。 根據(jù)本工程結(jié)構(gòu)特性、施工方法、使用要求及地面建筑物和地下管線的保護(hù)要求，結(jié)合工程范圍的地形地貌、工程地質(zhì)特征、地質(zhì)構(gòu)造、水文地質(zhì) 特征、環(huán)境條件等初步選定可供考慮的地層處理、地基加固方案，進(jìn)行綜合技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析和對(duì)比，選擇最適當(dāng)?shù)姆桨笇?shí)施，必要時(shí)可選擇多種方法進(jìn)行綜合處理。 地基加固前宜進(jìn)行試驗(yàn)性施工，并進(jìn)行必要的監(jiān)測(cè)，以檢驗(yàn)設(shè)計(jì)參數(shù)和處理效果，指導(dǎo)選擇合適的施工工藝及參數(shù)，保證加固后的土體指標(biāo)滿足設(shè)計(jì)要求。依據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（ JGJ7991），經(jīng)過對(duì)分層注漿、深層攪拌、旋噴加固、凍結(jié)法等地層加固法的適用性、經(jīng)濟(jì)性等技術(shù)條件分析研究，結(jié)合工程類比，盾構(gòu)進(jìn)出站工作井周圍土體選用旋噴加固法進(jìn)行加固處理。在加固地段需進(jìn)一步核查地下管線 及鄰近建筑物基礎(chǔ)，確定注漿設(shè)計(jì)孔位，必要時(shí)對(duì)地下管線及建筑物進(jìn)行保護(hù)并在施工全過程進(jìn)行監(jiān)測(cè)。深度：盾構(gòu)輪廓線外緣上下各 3m。深度：盾構(gòu)輪廓線外緣上下各 3m。 79 高壓噴射注漿結(jié)束后一個(gè)月應(yīng)采用開挖檢查、鉆孔取芯、標(biāo)準(zhǔn)貫入等方法對(duì)加固體質(zhì)量進(jìn)行檢驗(yàn)，其無側(cè)限抗壓強(qiáng)度不小于 ，滲透系數(shù)小于 108cm/sec。 盾構(gòu)進(jìn)出站工作井一般采用在地面倒邊半封閉交通進(jìn)行土體加固。在施工前，確定房屋與盾構(gòu)區(qū)間隧道的相對(duì)關(guān)系、基礎(chǔ)類型、基礎(chǔ)埋深、基礎(chǔ)布置范圍等詳細(xì)資料，確定加固措施及加固范圍。 第 8節(jié) 防水工程 第一節(jié)隧道防水防腐隧道防水采取結(jié)構(gòu)自身防水為主，多道防線，綜合處理的原則。 拱部 可允許出現(xiàn)少量滲漏，但這種滲漏應(yīng)使施工 B 縫混凝土表面的水斑限制在最低限度， 而且不應(yīng)出現(xiàn)肉眼可見的水流。 d) 管片自防水 采用防水混凝土制作管片，管片混凝土強(qiáng)度等級(jí) C50，抗?jié)B等級(jí)大于 。混凝土應(yīng)選擇經(jīng)過抗?jié)B試驗(yàn)的合適的配合比，限制水泥用量。管片在制作、吊運(yùn)、堆放時(shí)應(yīng)采取保護(hù)措施，防止管片碰撞損傷。施涂工作在管片預(yù)制廠進(jìn)行。 2）在管片弧面的混凝土裂縫寬度達(dá)到 時(shí)，能抗 水壓不滲漏。 4）涂層具有防迷流的功能。 高性能焦油環(huán)氧樹脂性能指標(biāo)： 性能 粘結(jié)強(qiáng)度（ Mpa ） 抗?jié)B性(Mpa） 滲透系數(shù)（ m/s） 耐腐蝕性（人工地下水浸三月） 抗沖 擊pa ） 體積電阻 耐磨性（ 表觀） 指標(biāo) 1013 無變化 20 1012 Ω mm 無損 管片接縫處理 為了使管片接縫保持永久的彈性狀態(tài)和具有足夠的承壓能力，以適應(yīng)隧道長(zhǎng)期處于 “ 蠕動(dòng) ” 狀態(tài)而產(chǎn)生接縫的張開和錯(cuò)動(dòng)，保證管片接縫的防水效果。環(huán)縫密封墊襯需要有足夠的承壓能力和彈性復(fù)原能力，以承受均布盾構(gòu)千斤頂?shù)捻斄?，防止管片頂碎? 對(duì)彈性襯墊的技術(shù)要求： 1） 為能使密封墊完全壓密，密封墊溝槽面積應(yīng)大于或等于密封墊的斷面積。 3） 為確?？v縫密封材料能做到縱縫張開量為 0mm， 則螺栓緊固力應(yīng)大于密封材料的壓縮力。環(huán)縫止水條由 2mm 厚平板式密封條和厚 （帶有凸緣）的密封條復(fù)合而成。并在管片角部設(shè)置丁基橡膠膩?zhàn)颖∑?，加?qiáng)接縫角部處防水效果。 5 抗拉強(qiáng)度 （ N/mm2）斷裂拉伸率（％） IS0 37/DIN 53504 3Mpa 200 永久壓縮變形（％） 22 小時(shí)／ 700C ISO 815/DIN 53517 20 耐油性 70 小時(shí)／ 700C （ ASTM— 3油）重量變化（ %） ISO 1817/DIN 53521 60 尺寸精度要求應(yīng)由施工單位會(huì)同橡膠止水片廠方根據(jù)橡膠特性研制成套后確定。 實(shí)踐證明，遇水膨脹橡膠膩?zhàn)拥姆浪Ч^好，它能適應(yīng)接縫縫隙不同寬窄、錯(cuò)位、高差等優(yōu)點(diǎn)。 84 遇水膨脹橡膠膩?zhàn)蛹夹g(shù)性能指標(biāo) 項(xiàng)目 指標(biāo) 吸水膨脹率 60%177。 cm） 109 4 注漿槽 在管片彈性密封墊與嵌 縫槽之間設(shè)有注漿槽，是為一旦發(fā)生滲水而采用化學(xué)注漿堵漏技術(shù)預(yù)留的。 5 楔型管片環(huán)面墊片與縱向傳力襯墊片 在平曲線和豎曲線地段，根據(jù)環(huán)、縱面的不同受力特點(diǎn)和壓縮要求，分別采用石棉橡膠片和丁腈軟木橡膠作為楔型管片的環(huán)面墊片和縱向傳力襯墊片。設(shè)計(jì)采用橡膠密封圈（遇水膨脹橡膠類），利用其壓密和膨脹雙重作用來滿足注漿孔、螺孔的防水要求。注漿孔設(shè)有防水橡膠密封墊圈和