【正文】 得露點溫度。℃ /W]；（見資料 [1]第 條） b —— 熱阻修正系數(shù) 圍護(hù)結(jié)構(gòu)熱惰性指標(biāo) D≤ 4時： b= 其它圍護(hù)結(jié)構(gòu)： b= tg=℃ , td=0℃， tl=℃ , Rw = m2 代入上式，得 Rmin= m2 （ 5）計算外墻傳熱系數(shù) ?? RK 10 (25) 式中 K0— 圍護(hù)結(jié)構(gòu)的傳熱系數(shù) [W/㎡ .℃ ]?！?/W]?！?/W,代入公式（ 25），得外墻的傳熱系數(shù)： 10 ?K= W/㎡ .℃。 h h 冷藏間 — 預(yù)冷間 10 傳熱系數(shù) 冷藏間 預(yù)冷間 地坪傳熱系數(shù)計算 結(jié)構(gòu)層次 (由下向上） 厚度δ /m 熱導(dǎo)率λ /[kcal/(m℃ ] 熱阻 R=δ /λ /[㎡℃） /kcal] 1 60mm厚細(xì)石鋼筋混凝土層 2 15mm厚水泥砂漿層 3 一氈二油 油氈 瀝青 4 20mm厚水泥砂漿抹面層 5 50mm厚爐渣預(yù)制塊 6 540mm厚爐渣層 7 15mm厚水泥砂漿保護(hù)層 8 200mm厚聚氨酯隔熱層 9 二氈三油 油氈 瀝青 10 20mm厚水泥砂漿保護(hù)層 11 530mm厚單層紅磚干鋪 12 400mm厚干砂墊層 13 150mm厚 3： 7灰土墊層 14 100mm厚碎石灌 50號水泥砂漿 15 內(nèi)表面空氣熱阻 冷藏間 1/α n 18 預(yù)冷間 29 總熱阻 R。 h h — 傳熱系數(shù) —— 預(yù)冷間 屋頂傳熱系數(shù)計算 結(jié)構(gòu)層次 (由外向內(nèi)） 厚度δ /m 熱導(dǎo)率λ /[kcal/(m℃ ] 熱阻 R=δ /λ /[㎡℃） /kcal] 1 外表面空氣熱阻 1/α W 12 2 40mm 厚預(yù)制混凝土板 3 空氣間層 — 4 一氈二油 油氈 瀝青 5 20mm 厚水泥砂漿找平 6 30mm 厚鋼筋混凝土屋蓋 7 空氣間層 — 8 200mm 厚聚氨酯隔熱層 9 250mm 厚鋼筋混凝土板 10 內(nèi)表面空氣熱阻 冷藏間 1/α n 18 預(yù)冷間 29 總熱阻 R。 32 間冷卻物冷藏間。冷藏物為鮮蔬菜 。h2)t +mBbCb(t1。 Q2a食品熱流量， W； Q2b包裝材料和運(yùn)載工具熱流量， W； Q2d貨物冷藏時的呼吸熱流量， W； m冷間的每日進(jìn)貨量， kg。 h2 貨物在冷間內(nèi)終止降溫時的比焓， kJ kg? ； t 貨物冷卻時間， h，對冷藏間取 24h，對冷卻間、凍結(jié)間取設(shè)計冷加工時間； Bb 貨物包裝材料或運(yùn)載工具重量系數(shù)，按表 39 的規(guī)定選用； Cb 包裝材料或運(yùn)載工具比熱容， KJ/(kg. ℃ )； t1 包裝材料或運(yùn)載工具進(jìn)入冷間時的溫度， ℃ ； t2 包裝材料或運(yùn)載工具在冷間終止降溫時的溫度， ℃ ； q1貨物冷卻初始溫度時單位質(zhì)量的呼吸熱流量， W/kg,按表 311規(guī)定選用； q2貨物冷卻終止溫度時單位質(zhì)量的呼吸熱流量， W/kg,按表 311規(guī)定選用； mz冷卻物冷藏間的冷卻質(zhì)量， kg. （ 2a+2b+2c+2d） 進(jìn)貨溫度： tw 溫度修正系數(shù) = 27℃= ℃ 石家莊 蘋果生產(chǎn)旺季在 10 月份 故，修正系數(shù)為 終止降溫溫度：取為冷卻間溫度，為 0 冷凍時間： 24h 鮮蔬菜 冷卻前 h1:冷卻后 h2: kJ/kg Q2 = Q2a +Q2b+Q2c +Q2d = [m(h1。t2)t ]+m(Q′:Q′′)2 +(mz ?m)Q′′ = [400(。0]24 ]+(900:82)4002 +(5000400)1000 82=968184W 其中， Bb = , Cb = 。間 進(jìn)貨溫度： 4℃ 冷藏溫度： 0℃ 冷卻時間： 24h 鮮蔬菜 冷藏前 h1: 冷藏后 h2: kJ/kg Q2 = Q2a +Q2b+Q2c +Q2d = [m(h1。t2)t ]+m(Q′:Q′′)2 +(mz?m)Q′′ = [10(。（ 。hn)nVnρn24 +30nrρn(hw?hn)] 式中 Q3通風(fēng)換氣熱流量， W； Q3a冷間換氣熱流量， W； Q3b操作人員需要的新鮮空氣熱流量， W； hw冷間外空氣的比焓， kJ/kg,見附表； hn冷間內(nèi)空氣的比焓， kJ/kg,見附表； n每日換氣次數(shù)，可采用 2— 3次； Vn冷間內(nèi)凈體積， m3。 nr操作人員數(shù)量，人。hn)nVnρn24 +30nrρn(hw ?hn)] = [(。ξb Q4電動機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)熱流量， W； Pd電動機(jī)額定 功率， KW； 熱轉(zhuǎn)化系數(shù)，電動機(jī)在冷間內(nèi)應(yīng)取 1，在冷見外應(yīng)取 ； b電動機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)時間系數(shù)，冷風(fēng)機(jī)配用的電動機(jī)應(yīng)取 1，冷間內(nèi)其他設(shè)備配用的電動機(jī)可按實際情況取值，如按每晝夜操作 8小時，則 b=8/24. 但由于保鮮庫溫度較低，凍結(jié)間和冷藏間都使用光滑頂排管，所以無電動機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)熱流量。 Q5a照明熱流量， W； Q5b每扇門的開門熱流量， W Q5c操作人員熱流量， W。) + 3245279 == 共 32 間，合計 冷卻設(shè)備負(fù)荷和機(jī)械負(fù)荷的計算 冷間各項熱流量算出后，即可進(jìn)行庫房熱流量的匯總計算，以確定系統(tǒng)的冷卻設(shè)備負(fù)荷和機(jī)械負(fù)荷。冷卻設(shè)備負(fù)荷是以冷間為單位進(jìn)行匯總，而機(jī)械負(fù)荷時以蒸發(fā)溫度為單位進(jìn)行匯總。 （一） 冷間冷卻設(shè)備負(fù)荷的計算 冷間冷卻設(shè)備負(fù)荷應(yīng)按下式計算 Qs = Q1+pQ2+Q3+Q4+Q5 Qs冷間冷卻設(shè)備負(fù)荷， W； Q1冷間維護(hù)結(jié)構(gòu)熱流量， W。 Q3冷間通風(fēng)換氣熱流量， W。 Q5冷間操作熱流量， W,但對冷卻間及凍結(jié)間則不計算該熱流量； p 冷間內(nèi)貨物冷加工負(fù)荷系數(shù)，冷卻間、凍結(jié)間和貨物不經(jīng)冷卻而直接進(jìn)入冷卻物冷藏間的貨物冷加工系數(shù) p 應(yīng)取 ，其他冷間取 1。（ W） 冷間標(biāo)號 (W) (W) (W) (W) (W) (W) 1a 2022 1917 4400 1 1b 2022 1917 4400 1 1c 2022 1917 4400 1 1d 2022 1917 4400 1 1e 2022 1917 4400 1 1f 2022 1917 4400 1 1g 2022 1917 4400 1 1h 2022 1917 4400 1 2a 2022 1917 4400 0 2b 2022 1917 4400 0 2c 2022 1917 4400 0 2d 2022 1917 4400 0 總計 80880 46008 105600 (二 )機(jī)械負(fù)荷計算 冷間機(jī)械負(fù)荷應(yīng)根據(jù)不同的蒸發(fā)溫度按下式計算： Qj = (n1∑Q1 +n2∑Q2 +n3∑Q3 + n4∑Q4 + n5∑Q5)R Qj某蒸發(fā)溫度的機(jī)械負(fù)荷， W。 凍結(jié)物冷藏間宜取 — ：公稱容積 V7000m3,取 n2=；7001m3V20210m3,取 n2=； V20210m3, 取 n2=。 本設(shè)計中 公稱體積為 大于 15000，所以冷卻物冷藏間取 ； 冷卻間取 1. n3同期換氣系數(shù)，宜取 — （“同時最大換氣量與全庫每日總換氣量的比數(shù)”大時取大值）取 ； n4冷間內(nèi)電動機(jī)同期運(yùn)轉(zhuǎn)系數(shù)，應(yīng)按 《冷庫設(shè)計》 表 312 規(guī)定采用 ； n5冷間內(nèi)同期操作系數(shù)，應(yīng)按表 312規(guī)定采用 ； R制冷裝置和管道等冷損耗補(bǔ)償系數(shù)，一般直接冷卻系統(tǒng)宜取 ，間接冷卻系統(tǒng)宜取 ，本設(shè)計中取 ； Qj = (n1∑Q1 +n2∑Q2 +n3∑Q3 +n4∑Q4 +n5∑Q5)R 庫名 n1 Q1 n2 Q2 n3 Q3 n4 Q4 n5 Q5 R 冷卻間 6℃ 冷卻間 1 16196 1 968184 34177.6 1 35200 0 ∑Qj 1120206 冷藏間10℃ 冷藏間 1 64704 613696 136710.4 1 140800 42155.36 ∑Qj 確定制冷劑設(shè)計工況 （ 1） （可加） 確定冷凝溫度 t1 因為 石家莊 市干燥、多風(fēng)地區(qū)，所以蒸發(fā)式冷凝器比較符合標(biāo)準(zhǔn)。 冷卻水出冷凝器的溫度 t2，與冷卻水進(jìn)冷凝器的溫度與冷凝器的型式有關(guān)。 其中，冷卻間溫度為 4℃ ，冷藏間溫度為 10℃ 。通常 re ttt ???1 對于一般氨壓縮機(jī)， 過熱度 Δ tr=5~8℃。1 ?h kJ/kg， h2=1484kJ/kg， 39。 在制冷循環(huán)中，工質(zhì)壓縮比，即 Pc/Pe ≤ 8，可采用單級壓縮式制冷循環(huán)，由于 Pc/Pe=＜ 8，因此，本高溫庫采用單級壓縮即可。1 ?h kJ/kg， h2=1484kJ/kg， 39。 在制冷循環(huán)中，工質(zhì)壓縮比，即 Pc/Pe ≤ 8，可采用單級壓縮式制冷循環(huán)，由于 Pc/Pe=＜ 8，因此，本高溫庫采用單級壓縮即可。壓縮機(jī)及電動機(jī)用螺栓緊固在機(jī)座上，機(jī)座用地腳螺栓固定在基礎(chǔ)上。該機(jī)為雙作用壓縮機(jī)，即活塞向上向下運(yùn)動均有空氣吸入、壓縮和排出。整機(jī)裝在 1 個箱體內(nèi)，自成一體，直接放在平整的水泥地面上即可，無需用地腳螺栓固定在基礎(chǔ)上。 1 對高精密度主 (陽 )、副 (陰 )轉(zhuǎn)子水平且平行地裝于機(jī)殼內(nèi)部，主 (陽 )轉(zhuǎn)子有 5個齒，而副（陰）轉(zhuǎn)子有 6個齒。齒形成螺旋狀，兩者相互嚙合。工作時電動機(jī)通過連軸器 (或皮帶 )直接帶主轉(zhuǎn)子，由于 2轉(zhuǎn)子相互嚙合，主轉(zhuǎn)子直接帶動副轉(zhuǎn) 子一同旋轉(zhuǎn)。同時形成液膜，防止轉(zhuǎn)子間金屬與金屬直接接觸及封閉轉(zhuǎn)子間和機(jī)殼間的間隙。 螺桿式空壓機(jī)的主要部件為螺桿機(jī)頭、油氣分離桶。壓縮后生成的油氣混合氣體排放到油氣分離桶內(nèi)，由于機(jī)械離心力和重力的作用，絕大多數(shù)的油從油氣混合體中分離出來。從油氣分離筒芯分離出來的油通過回油管回到螺桿機(jī)頭內(nèi)。當(dāng)油被分離出來后，壓縮空氣經(jīng)過最小壓力控制閥離開油氣筒進(jìn)入后冷卻器。冷凝出來的水集中在貯氣罐內(nèi)，通過自動排水器或手動排出。因此，氣缸和填料裝置無須注入潤滑油潤滑，正常情況下經(jīng)過壓縮后的氣體基本純凈不含油污，無需增加除油裝置。 螺桿式空氣壓縮機(jī) 螺桿式空氣壓縮機(jī)陰、陽轉(zhuǎn)子間以及轉(zhuǎn)子與機(jī)體外殼的精密配合減小了氣體回流泄漏，提高了效率；只有轉(zhuǎn)子的相互嚙合，無氣缸的往復(fù)運(yùn)動，減少了振動和噪音源。因此，螺桿式空氣壓縮機(jī)具有振動小，無需用地腳螺栓固定在基礎(chǔ)上，電機(jī)功率低、噪音低、效率高、排氣壓力穩(wěn)定、且無易損件等優(yōu)點。該廠的壓縮空氣系統(tǒng)就增加了兩級除油裝置。壓縮機(jī)性能參數(shù)對照情況見表 1。正常情況下經(jīng)過壓縮后的氣體基本純凈不含油污，但由于刮油環(huán)經(jīng)常刮油不徹底，密封不好，導(dǎo)致常常有油跑到填料裝置甚至活塞環(huán)上，以致壓縮氣含油。 螺桿式空氣壓縮機(jī) 螺桿式空壓機(jī) 的故障很少，只要定期保養(yǎng)油氣分離器、空氣及油過濾器等，就能保證其正常運(yùn)行。 2) 選用的活塞式氨壓縮機(jī)，擋冷凝壓力與蒸發(fā)壓力之比大于 8 時，應(yīng)采用雙級壓縮；擋冷凝壓力與蒸發(fā)壓力之比小于或等于 8時，應(yīng)采用單級壓縮。 4) 氨壓縮機(jī)房內(nèi)壓縮機(jī)的系列不宜超過兩種。 5) 選用壓縮機(jī)時，應(yīng)根據(jù)實際使用工況，對壓縮機(jī)所需功率進(jìn)行計算，由制造 廠選配適宜的電機(jī)。 冷藏間 單臺壓縮機(jī)在設(shè)計工況嚇的制冷量 Qog=700000KW＞ 416361KW，滿足制冷量需要。 （ 55） Te— 蒸發(fā)溫度 （ K）； Tc— 冷凝溫度 （ K）； b— 系數(shù)，氨壓縮機(jī)取 b=。 因此，符合 電動機(jī)功率滿足要求。 （ 55） Te— 蒸發(fā)溫度 （ K）； Tc— 冷凝溫度 （ K）； b— 系數(shù)，氨壓縮機(jī)取 b=。 因此，符合 電動機(jī)功率滿足要求。對冷卻液體載冷劑的蒸發(fā)器可以選擇臥式、殼管式、立管式