【正文】 。 r沼氣產(chǎn)率， m3/ kgCOD （ 4）布水器配水壓力計算 H4=h1+h2+h3 ，其中布水器配水壓力其中布水器配水壓力最大淹沒水深h1=； UASB 反應(yīng)器水頭損失 h2= mH2O；布水器布水所 需自由水頭 h3= mH2O，則 H4= mH2O。 （ 1） 沉淀區(qū)的設(shè)計 與短邊平行，沿長邊布置 3個集氣罩，構(gòu)成 2個分離單元，則一共設(shè)置 8 個三相分離器。 沉淀區(qū)面積 S1=nB1b=4 2 5 2=80 m2 沉淀區(qū)表面負(fù)荷 q=Q/S1=75/80= m3/m2h（符合要求）。 60176。 則傾角α =arctan〔 h3/（ bb1）〕 =55176。 （ 3） 氣液分離設(shè)計 如圖所示：設(shè)傾角β =60176。 b2=，分隔板下端距反射錐的垂直距離 MN=，則縫隙寬度 l1=MNsinβ = sin60176。 廢水流量為 2200m3/d，根據(jù)資料設(shè)有 =1540 m3/d的廢水通過進(jìn)水縫進(jìn) 入沉淀區(qū)，另外 =540 m3/d 的廢水通過回流縫進(jìn)入沉淀區(qū)，則 ν M=（ 24 8 6） = m/h（符合要求） 啤酒廠污水處理設(shè)計方案 MC=b2/2sinβ =設(shè) BC=，則 MB=BCMC== m AB=2BCcos30176。 = m BD=AD=AB/2cos20176。 = m CD=BCsin30176。 =176。 = m 則 h5=CD+MNMCcosβ =+176。 所以，該三相分離器可 dg≥ 的沼氣泡，分離效果良好。 =，則進(jìn)水縫中水流速度應(yīng)該滿足ν ,否則水流把氣泡帶進(jìn)沉淀區(qū)。 = 則 h4高度： h4= b3tanα +Δ h h3= tan55176。 = 進(jìn)水縫上板長度為： h3/sinα =176。合理 。則反應(yīng)器內(nèi)污泥總量 M=S h1ρ 1+ S h2ρ 2+ S h3ρ 3=100（ +2 + ） =5752kgSS （ 2） BOD污泥負(fù)荷 污泥負(fù)荷表示反應(yīng)器內(nèi)單位質(zhì)量的活性污泥在單位時間內(nèi)承受的有機質(zhì)質(zhì)量。排泥管利用水靜壓力將剩余污泥排向集泥井。 UASB反應(yīng)器每個月排泥一次，污泥排入集泥池，再由污泥泵送入污泥濃縮池，排泥管選 DN150的鋼管，排泥總管選用 DN200的鋼管。 池中設(shè)有 8個單元三相分離器，出水槽共有 8條，槽寬 bc= 反應(yīng)器流量 q= m3/s， 設(shè)出水槽槽口附近水流速度為 ，則 槽口附近水深 hc=（ 8 ） = m，水槽深度取 ，出水槽坡度為 。 設(shè)計 90176。則 堰上水面總長 L=q/f=三角堰數(shù)量 n=L/b′ =40/=800個，則每條溢流堰三角堰的數(shù)量為800/16=50個，共 50個 100mm的堰口，堰口長 。三角堰計算公啤酒廠污水處理設(shè)計方案 式 q′ = 則堰上水頭： h=（ q′ /） =（ 105/） = m （ 2）出水渠設(shè)計計算 UASB反應(yīng)器中間設(shè)一出水渠， 8條出水槽的出流流至此出水渠，出水渠保持水平，出水由一個出水口排出。設(shè)出水渠渠口附近水流速度 則渠 口附近水深 ha=（ ） = m 考慮渠深應(yīng)以出水槽槽口為基準(zhǔn)計算，所以出水渠渠深 ha=+= （ 3）出水管設(shè)計計算 UASB反應(yīng)器排水量為 ，選用 DN200鋼管排水，水流速度約為 ，充滿度為 ，設(shè)計坡度為 。 （ 2）水封罐的設(shè) 計計算 水封罐的作用是控制三相分離器的集氣室中氣液兩相的界面高度，保證集氣室出氣管在反應(yīng)器運行過程中不被淹沒，運行穩(wěn)定并將沼氣及時排出反應(yīng)器，以防止浮渣堵塞等問題的發(fā)生。取水封罐內(nèi)液面至其頂?shù)母叨葹?,水封近氣管底距水封罐底為 ,則水封罐總高度為 H=++=（ 取 ） 取水封罐總高度為 H=,直徑 φ 800mm，設(shè)進(jìn)氣管 DN100鋼管一根，出氣管 DN100鋼管一根，進(jìn)水管 DN52鋼一根，放空管 DN50鋼一根，并設(shè)液面計。 啤酒廠污水處理設(shè)計方案 其它設(shè)計考慮 （ 1）取樣管設(shè)計 在池壁高度方向設(shè)置若干個取樣管，用以采取反應(yīng)器內(nèi)的污泥樣，以隨時掌握污泥在高度方向 上的濃度分布情況。取樣管選用 DN100的鋼管，取樣管設(shè)于距地面 ，配球閥取樣。為了延長反應(yīng)器的使用壽命，在反應(yīng)器上部 3m以上池壁用玻璃鋼防腐，三相分離器所有裸露的鋼材部位用玻璃鋼防腐。 （ 5）通行 在反應(yīng)器頂面上設(shè)置鋼架，鋼板行走平臺，并連接上臺樓梯。 SBR反應(yīng)器 Q=2200m3/d=92 m3/h，經(jīng) UASB反應(yīng)器處理的廢水，出水仍達(dá)不到排放標(biāo)準(zhǔn)，因此必須進(jìn)一步處理，本設(shè)計采用間歇式活性污泥法。 d 污泥濃度（ MLSS） X g/L 污泥產(chǎn)率 Y kgVSS/kgBOD5 污泥含磷率 kgTP/kgVSS 需氧量 O2 kgO2/kgBOD5 水力停留時間 HRT 總處理效率η h % 8h 其中厭氧段 2h 90(BOD5) % 85(TP) SBR周期的設(shè)計 原始數(shù)據(jù) 項目 COD BOD TP 進(jìn)水水質(zhì) (mg/L) 400 180 去除率 (%) 85 90 85 出水水質(zhì) (mg/L) 60 20 污泥負(fù)荷率： NS取值為 (kg MLSS*d) 污泥濃度和 SVI：污泥濃度采用 3000mgMLSS/L；污泥體積系數(shù) SVT采用 100 反應(yīng)周期數(shù)： SBR周期數(shù)采用 T=8h，反應(yīng)器 1d內(nèi)周期數(shù)： n=24/8=3 周期內(nèi)的時間分配 反應(yīng)池數(shù) N=4 進(jìn)水時間： T/N=8/4=2h 攪拌時間： 反應(yīng)時間： 靜沉?xí)r間： 排水檢修時間： 1h 周期進(jìn)水量： Q0= 24NQT = 24x42200x8 =185m3 SBR有效容積的計算 （ 1）反應(yīng)池有效容積： V1=500XNSNQ = =445m3 （ 2）反應(yīng)池最小水量： Vmin=V1Q0=445－ 185=260m3 （ 3）反應(yīng)池中污泥體積 Vx=6 =610 45100x3000x4=134 m3 Vmin＞ Vx，符合要求 （ 4）校核周期進(jìn)水量 周期進(jìn)水量應(yīng)滿足下式： Q0＜ (1)V=(1610100x3000)x445= m3， Q0=185m3，符合要求 啤酒廠污水處理設(shè)計方案 單座反應(yīng)池尺寸的確定 SBR的有效水深取 5m，超高 ，則 SBR總高為 SBR的 面積為： 445/5=89m2 設(shè) SBR的長寬比約為 2:1，則 SBR的池寬為 7m，池長為 14m SBR反應(yīng)池最低水位為： 260/(7 14)= m SBR反應(yīng)池的污泥高度為： 134/(7 14)= m 可見， SBR最低水位與污泥泥位之間的距離為： =，大于 沖層，符合要求。 鼓風(fēng)曝氣系統(tǒng)的設(shè)計 （ 1）確定需氧量 O2 由公式： O2=a’ Q(S0Se)+b’ XvV 取 a’= ， b’= ， 出水 =20mg/L， XV=fX= 3000=2100mg/L= V=4V1=4 445=1780m3 代入數(shù)據(jù)可得需氧量： O2= 2200 (18020)/1000+ 1780=777kgO2/d 供氧速度： R= O2/24=777/24= kgO2/h （ 2）供氣量的計算 采用 SX— １型曝氣器，曝氣口安裝在距池底 ，淹沒深度為 ，計 算溫度取 250C，性能參數(shù)為： EA=8%， EP=2kgO2/kWh，服務(wù)面積： 13m2，供氧能力： 20～ 25m3/(h. 個 )，氧在水中飽和溶解度為： CS(20)=， CS(25)=擴散器出口處絕對壓力為： Pb=P0+ 103H= 105+ 103 = 105Pa 空氣離開反應(yīng)池時氧的百分比為： 反應(yīng)池中的溶解氧的飽和度： 取 α =， β =,C=2， ρ =1,則 20℃時脫氧清水的充氧量： 啤酒廠污水處理設(shè)計方案 =52 ) x1 .0 2 41 x1 0 .00 .8 5 ( 0 .9 5 x 3 2 .4 x1 0 .9= kgO2/h 供氣量： GS=A = =2050m3/h= m3/min （ 3）布?xì)庀到y(tǒng)的計算 反應(yīng)池的平面面積： 6 12 4=288m2，每個擴散器的服務(wù)面積取 2 m2，則需288/2=144個 ,每個池子需 36個。采用 DN150的鋼管作為主管，支管采用 DN100的 鋼管。 （ 4）污泥產(chǎn)量計算 SBR工藝每一周期的排泥量按下式計算： Qw=T（ Hh） V/（ 24Hθ c） 《污水處理新技術(shù)》 P507 式中 T周期 h H有效水深 m h進(jìn)水水深 m（ Hh即最底水位高） V池容 m3 θ c泥齡 d（設(shè)為 7d） 所以剩余污泥量為 Qw=T（ Hh） V/（ 24Hθ c） =8 445/（ 24 5 7） = m3 即每運行周期間的單池排泥量為 m3，則單池排泥量 m3/d，總排泥量為 4=135 m3/d。總水頭為 += mH2O。在每根支管上設(shè) 4 條配氣豎管，為 SBR 池配氣。令 SBR池每天排泥一次，排泥量為 =135 m3/d （ 3）潷水器設(shè)計 每個池子的進(jìn)水量即潷水量，每個池子設(shè)潷水器一臺，共 4臺，采用機械旋轉(zhuǎn)潷水器，潷水器參數(shù)為 300 m3/h（排水的實際時間為 30分鐘，剩余 30分鐘為閑置時間，在這個時間段可以進(jìn)行設(shè)備維修或者污泥的充氧），潷水器的活動高度為 =。 加氯接觸消毒池 計算參數(shù) 本工藝采用矩形隔板式接觸池 已知條件 :最大設(shè)計流量 Q=92m3/h,采用氯消毒工藝 ,接觸時間 t=30min,設(shè)計接觸池各部分尺寸 . 構(gòu)筑物計算 （ 1）接觸池容積 V,接觸池水利停留時間 V=Qt=92 =46m3 設(shè)一座， SBR到消毒池之間設(shè) 。 間歇式污泥濃縮池 設(shè)計參數(shù) 進(jìn)泥濃度： 10g/L 污泥含水率 P1＝ ％，污泥總流量 :Qω =135m3/d=設(shè)計濃縮后含水率 P2=％ 污泥固體負(fù)荷： qs=45kgSS/() 污泥濃縮時間： T=18h 設(shè) 計計算 （ 1）濃縮池池體計算： 設(shè) 2座公壁合建的正方形池子，每座濃縮池所需表面積 A= SWqQ = 451350= 30 m2 所以設(shè)計池子邊長為 ，則表面積 A= m2 水力負(fù)荷 u= AQW = =()= m3/() 有效水深 h1=uT== 取 h1= 濃縮池有效容積 V1=Ah1== m3（符合） （ ）。 剩余污泥體積為 =，需占用濃縮池有效高度 。 取上清液排出管管內(nèi)流速為 V=啤酒廠污水處理設(shè)計方案 管徑 D==（取管徑 75mm） （ 5）集泥井設(shè)計： 在兩濃縮池外公壁合建一集泥井，集泥井設(shè)計容積為單個周期內(nèi)所排泥量的一半，即 m3，設(shè)泥深為 ，集泥井尺寸為 4m，超高 ,則總高為。 （ 6）污泥泵的選型 濃縮后的污泥量為 m3/d，在 6個小時內(nèi)完成脫水過程，所以污泥泵的流量 Q=，揚程為 3m （ 7）濃縮池計算草圖： 脫水機房的設(shè)計 壓濾機 主要功能：對污泥進(jìn)行脫水處理，方便外運。壓濾機進(jìn)水口設(shè)一壓力控制器，當(dāng)壓力過高時可自動停止氣動泵氣路，從而停止進(jìn)泥。 結(jié)構(gòu)原理 液壓壓緊：液壓壓緊機構(gòu)的組成由液壓站、油缸、活塞、活塞桿以及活塞桿與壓緊板連接的哈夫蘭卡片液壓站的結(jié)構(gòu)組成有：電機、油泵、溢流閥（調(diào) 節(jié)壓力）換向閥、壓力表、油路、油箱。液壓壓緊為自動保壓時，壓緊力是由電接點壓力表控制的，將壓力表的上限指針和下限指針設(shè)定在工藝要求的數(shù)值，當(dāng)壓緊力 達(dá)到壓力表的上限時，電源切斷，油泵停止供電，由于油路系統(tǒng)啤酒廠污水處理設(shè)計方案 可能產(chǎn)生的內(nèi)漏和外漏造成壓緊力下降，當(dāng)降到壓力表下限指針時，電源接通，油泵開始供油，壓力達(dá)到上限時，電源切斷，油泵停止供油，這樣循環(huán)以達(dá)到過濾物料的過程中保證壓緊力的效果。 鼓風(fēng)機房尺寸： ** 采用出風(fēng)管放 ,在出風(fēng)管 上設(shè)一旁通管，一旦風(fēng)量降低至 Qmin，旁通管上的閥門自動打開放氣，此時進(jìn)口的流量增加，工作點可由喘振區(qū)移至穩(wěn)定工作區(qū)，從而消除了進(jìn)氣流量小、沖角過大引起失速和發(fā)生喘振的可能性。 噪聲控制 鼓風(fēng)機的噪聲對污水處理廠的環(huán)境影響非常嚴(yán)重，噪聲的輻射主要通過風(fēng)機本體，進(jìn)、出風(fēng)管和連接風(fēng)道。結(jié)合我國實際情況，針對風(fēng)機組產(chǎn)生的各種噪聲源，通常采取的措施有：消聲、隔聲、隔