【正文】 － 2,由于模 具的其他參數的要求所以 選取注射機型號為 XS－ Z60 注射機技術參數如下： 公稱注射量 螺桿直徑 注射壓力 注射行程 注 射 時間 螺桿轉數(r/min) 注射方式 60cm179。 122MPa 170mm 柱塞式 合模力 最大成型面積 模板最大行程 模具最大厚度 模 具 最小厚度 模板尺寸 （ mm178。 180mm 300mm 200mm 300x440 190x300 合模 方式 模板定位孔尺寸 噴嘴球半徑（ mm） 噴 嘴口孔徑（ mm） 螺 桿 驅動功率 頂出方式 孔 徑 液壓 機械 ?? 12 φ 4 11 中 心 頂出 。 ??????? xxxxxm mk M tn ，型腔數校核合格。 ② 注射壓力的校核。 式中， K—— 取 . PO —— 取 130Mpa.(屬薄壁 窄澆口類 ) ③ 最大注射量校核 注塑模一次成型的塑料重量（塑件與流道凝料之和）應在注塑機理論注射量的 10～ 80%之間；既能保證制品質量，又能充分發(fā)揮設備的能力。）表示，因此最大注射量就是該體積的塑料熔體在料筒內的溫度及壓力下的重量。） Dg在料筒溫度及壓力下熔融塑料的比重，（克 /厘米 179。所選注射機的鎖模力必須大于高壓熔體注入模腔而產生的脹模力，此脹模力等于塑件和流道系統(tǒng)在分型面上的投影面積之和與型腔內塑料壓力的乘積。 其他安裝尺寸的校核要待模架選定，結構尺寸確定以后才可進行。 . 開模行程和頂出距離的校核 開模取出塑件所 需的開模距離必須小于注塑機的最大開模行程，開模行程的校核有三種情況： （ 1）最大開模行程與模具厚度無關，對液壓機械式鎖模機構注射機，其中最大開模行程由注射機曲軸機構的最大行程決定，并不受模具厚度的影響無關。此時最大開模行程等于注射機固定移動模板臺面間的最大距離 Sk 減去模具厚度 Hm。 注射機的開模行程是有限的，所取制件的開模距離必須小于浙江工業(yè)職業(yè)技術學院畢業(yè)設計（論文）說明書 15 注射機的最大開模行程。 注塑模主流道襯套始端凹坑的球面半徑 R應大于注射機噴嘴球頭半徑 r，以保持同心和緊密接觸， R=r＋ (1～ 2)mm 因此取 R=r＋ 1=12＋ 2=13mm (標準澆口套的數值 ) 主流道小端孔直徑 D應大于注射機噴嘴直徑 d； 取 D=d＋ = (2) 定位圈尺寸 為了使模具主流道的中心線與注射機噴嘴的中心線相重合，浙江工業(yè)職業(yè)技術學院畢業(yè)設計（論文）說明書 16 模具定模板上凸出的定位圈外徑與注射機固定板上的定位孔成間隙配合，由表查得注塑機定位孔內徑為 ?? ， 間隙配合為H11/c11,所以定位圈尺寸為 ?? （ 3） 模具外形尺寸 模具長寬尺寸應與注射機的拉桿間距相適應 ,以保證模具至少能 從一個方向穿過拉桿間的空間安裝在注塑機上。 4 模具的厚度 ： 模具的厚度必須在所選注射機的最大模具厚度和最小模具厚度之間，由于受注射機的限制，模具厚度為 200mmt300mm。 浙江工業(yè)職業(yè)技術學院畢業(yè)設計（論文）說明書 17 第三章 澆注系統(tǒng)的設計 、 定位圈 澆注系統(tǒng)定位圈由以上的分析可知，定位圈尺寸為??? ，采用四個 M5 螺釘定位，均布分布在定位圈四周。 、 澆口套 澆口套直接與噴嘴接觸，需要較高的硬度和較好的耐磨性，因此采用 T8A經表面淬火。 澆口套大端球面半徑 R=噴嘴球頭半徑 r+2=12+2=14mm， 主流道入口直徑端直徑 d=噴嘴直徑 +1=4+1=5mm，主流道錐角α = 3186。 、 澆口的設計 （ 1）、 主流道：主流道是連接注射機的噴嘴與分流道的一段距離，通常和注射機的噴嘴在同一軸線上，斷面為圓形，帶有一定的錐度。 ～ 4186。 ～ 6186。內壁粗糙度為 m。 c、在保證塑件成型良好的情況下，主流道的長度盡量短， 否則將會使主流道的凝料增多，且增加壓力損失，使塑料熔體降溫過多而影響注射成型。 e、由于主流道要與高溫的塑料熔體和噴嘴反復接觸和碰撞，所以主流道部分常設計成可拆卸的主流道襯套，以便選用優(yōu)質鋼材單獨加工和熱處理。材料采用 45鋼，熱處理淬火后表面硬度為 53HRC~57 HRC. (2)。分流道連接主流道和澆口，其主要作用是在壓力損失最小的條件下將 主流道熔融料以較快的速度送至 澆口進行充模。分流道截面形狀可以是圓形 .半圓形 .矩形 .梯形和 U 形。式中之間，剪切速率校核合～在＝＝ －SR?? c222n ＝＝ ?AR 式中 t—— 注射時間 取 1s A—— 梯形面積 C —— 梯形周長 5）分流道的表面粗燥度 分流道表面粗糙度 Ra 并不要求很低，一般取 mm ?? ~ （ 3）、 澆口的設計：澆口是連接分流道與型腔的一段細短通道，他是澆注系統(tǒng)的關鍵部分。澆口的主要作用有兩個：一是塑料熔體流經的通道；二是澆口的適時凝固可控制保壓時間。 潛伏式澆口 又名 隧道式 澆口， 該澆口是由點澆口演變而來的，其分流道的一部分位于分型面上，另一部分程傾斜狀暗藏于分型面的上方或下方塑料件的側面， 澆口 程 針點狀。 適用于中 .小型塑件的側澆口的典型尺寸 。分型面應設在塑件斷面尺寸最大的部位，由于蓋底 矩形 形，因此將分型面設在塑件的底面，這樣有利于保證塑件注塑完整外觀質量較好，而且有利于排氣。如果型腔內原有氣體、蒸汽不能順利地排出，將在制件上形成氣孔、接縫、表面輪廓不清，不能完全充滿型腔，同時還會因氣體被壓縮而產生的高溫灼傷制件，使之產生焦痕。因此設計型腔時必須考慮排氣問題。這些氣體在成型過程浙江工業(yè)職業(yè)技術學院畢業(yè)設計（論文）說明書 22 中必須及時排出。 浙江工業(yè)職業(yè)技術學院畢業(yè)設計（論文）說明書 23 第四章 成型零部件工作尺寸的計算 所謂工作尺寸是指成型零件上直接用以成型塑件部分的尺寸，主要有型腔和型芯的徑向尺寸（包括矩形或異形型芯的長和寬），型腔和型芯的深度尺寸，中心距尺寸等。在設計模具時，必須根據制品的尺寸和精度要求來確定相應的成型零件的尺寸和精度等級。其次是設計模具時，估計的塑料收縮率與實際收縮率的差異和生產制品時收縮率的波動值，成型收縮率包括設計選取的計算收縮率與實際收縮率的差異，以及生產制件時由于工藝條件波動，材料批號發(fā)生變化而造成制件收縮值的波動，前者造成塑料制品的系統(tǒng)誤差，后者造成偶然誤差，收縮率波動值δ s隨制件尺寸增大而成正比的增加。生產大尺寸塑料制件時因收縮率波動對制件公差影響較 大，若單靠提高模具制造精度來提高塑件精度是很困難的和不經濟的，而應著重穩(wěn)定工藝條件，選用收縮率波動小的塑料。此浙江工業(yè)職業(yè)技術學院畢業(yè)設計（論文）說明書 24 外型腔在使用過程中不斷磨損，使得同一模具在新和舊的時候所生產的制品尺寸各不相同。由于影響因素甚多，而且十分復雜，因此塑料制品的精度往往較低，并總是低于成型零件的制造精度，塑料制件尺寸難以達到高精度。 平均收縮率為： ? ? ? ?/ 2 1 . 5 % 3 . 6 % / 2 2 . 5 5 %C P M a x M inS S S? ? ? ? ? （一）、型腔徑向尺寸計算 : ? ? ZCPSM SLL ?????? 04/3)1( ML —— 型腔徑向尺寸 S—— 平均收縮率 SL —— 塑件的基本尺寸 ? —— 塑件公差 浙江工業(yè)職業(yè)技術學院畢業(yè)設計（論文）說明書 25 (1) ① 型腔長度尺寸 LM1=[lS(1+S)3/4△ ]0+?z =[31x(1+%)3/]+=? ②型腔 深度 尺 寸 LM3=[lS(1+S)3/4△ ]0+?z =【 18x(1+%)3/】 ? = ? （ 2 螺紋 型芯徑向尺寸計算 : ① 螺紋型芯 大 徑 d 大M =[(1+s)d大s +△ 中 ]0z?? =[(1+)x18+] z? =z? ② 螺紋型芯小徑 d 小M =[(1+s)d 小M +△ 中 ]0z??