【正文】 ............................ 18 第 9章 樓梯計算 ........................... 18 第一章 ．設計資料 ：室內(nèi)設計標高 ? ，室內(nèi)外高差 450 ㎜ . ：墻身為普通機制磚填充墻，用 M5 混合砂漿砌筑。內(nèi)粉刷為混合砂漿底。外粉刷 1： 3 水泥砂漿底，厚 20 ㎜ ，陶瓷錦磚貼面。 ：現(xiàn)澆樓板上鋪膨脹珍珠珍珠巖保溫層（天溝處 100 ㎜ ,2%自兩側天溝向中間找坡）。 ：采用木門、鋼窗 。 :㎡ ,C 類。 ：按 7度考慮。 第三章、結構計算 （ 1） 屋面框架梁線荷載標準值 20 ㎜ 厚 1： 2水泥砂漿找平層 20= 2mKN 氈三油防水層 2mKN 100~140 ㎜ 厚（ 2%找坡）膨脹珍珠巖 (+)247。20 / mKN??將風荷載換算成作用于框架各層節(jié)點上的集中荷載，計算過程如表所示。墻重取上下各半層墻重的標準值之和。根據(jù)地質資料，確定基礎頂面離室外地面為 ，室內(nèi)外高差 。其中，求梁截面慣性矩時，考慮到現(xiàn)澆樓板的作用，取 02II? ( 0I為不考慮 樓板翼緣作用的梁截面慣性矩）。以中間層為例，說明分層法的計算工程，其他層（頂層、底層）及給出計算結果。二三層柱的線剛度取框架柱實際線剛度的 倍。等效均布荷載的計算公式如圖 c。4 KNgg BCBC ??????中 mKNggg ABAB )()21(g 32231211321 ????????????? ??’ 邊’ 邊’ 邊 2139。239。各桿的固端彎矩為： 中間 層 m5 . 2 212124121 ?????? KNlgM AB 邊’ 邊 m. 4 2312431 ?????? KNlgM BC 中’ 中 m. 2 2612461 ?????? KNlgM CB 中’ 中 頂 層 m6 . 1 21212121 ?????? KNlgM AB 邊’邊 m. 2 231231 ?????? KNlgM BC 中’中 m. 6 261261 ?????? KNlgM CB 中’中 用分層法求得的彎矩圖如下： 頂層：把梯形荷載化作等效均布荷載 ???? mKNg ABAB )()21(g 3223312113 ??????????? ??’邊39。各桿的固端彎矩為： 212123121 ?????? KNlgM AB 邊’ 邊 231231 ?????? KNlgM BC 中’中 261261 ?????? KNlgM CB 中’中 彎矩分配圖如下圖（注：柱的線剛度取框架柱實際線剛度的 倍 ). 頂層彎矩分配圖如 上 表 框架在恒載作用下的內(nèi)力圖如下 彎矩圖（ mKN? ） 剪力圖（ KN） 軸力圖（ KN） 活荷載作用 下的內(nèi)力計算也采用分層法，考慮到活荷載分布的不利組合。 把梯形荷載化作等效均布荷載 ???? )(5)21( 323121 KNgg AB ????????? ??’邊 ?????’中 因為梁柱中心不重合，所以邊柱中柱會受到偏心荷載產(chǎn)生的彎矩 mKNePM AAB ?????? 39。 屋面和底層采用相同的辦法。 采用底部剪力法，地震計算模型如下圖所示： (1)重力荷載代表值 集中在各層標高處的重力荷載代表值包括：樓面或屋面自重的標準值， 50%的樓面活載或 50%屋面雪荷載，屋面活載不計，墻重取上下各半層墻重的標準值之和。 （ 3） 用頂點位移法計算結構的基本自振周期的公式為 TuT 01 ?? 式中 Tu —— 重力荷載代表值水平作用于結構所得的結構頂位移（已 m 計） 0? —— 考慮到填充墻影響的折減系數(shù)（此處取 ） 結構頂點位移計算如下（ C30 混凝土的彈性模量 426 10,1030 ???? imKNE C 層次 )(KNGi ? )(KNGi ? )( mKND )(1 mDGuu iii ???? ? iu （ m） 4 26742 3 26742 結構頂點位 移的 Tu = 從而的到基本周期 suT T 5 8 4 2 8 1 5 01 ????? ? 水平地震作用 查表的特征周期 sTg ? ，地震影響系數(shù)最大值 ?? 。 ) ()( a x2 ???? ??? ?TT g 結構總水平作用標準值 KNGF eqEK 2 9 0 5 ????? ? mKNHG jj j ???????????? 2 6 0 2 7 4 4 5 13 1 0 0 4 9 4 2 2 82 6 0 2 031????? ??iiiiEKj iiiii HGHGFHGHGF 從而算的各層的地震作用力 iF ，剪力 iV ，層間相對位移 iu? ，如下表。 整體結構上的水平地震作用應按柱側向剛度的比例進行分配。由于對稱性，每層有五個控制截面。柱則分為邊柱和中柱，每個柱有兩個控制截面。因活載作用下，內(nèi)力計算采用分層法，故當一層梁上作用有活載時，將對一層柱產(chǎn)生內(nèi)力。 梁的內(nèi)力組合方式 （ 1） 非抗震組合 A: 恒載 + 活載 B: 恒載 + 風載 C: 恒載 + （活載 +風載） D: 恒載 + 活載 （ 2)抗震組合 A: 恒載 + 活載 B: 恒載 + 風載 C:（恒載 + 活載） + 地震荷載標準值 D： 恒載 +（ 活載 + 風載） E： 恒載 + 活載 由上表可知：對于左支座 A 控制內(nèi)力為kNVmkNM 。 kNMmV 。. a x ??? 。. ax mkNM ? 由上表可知，考慮地震的內(nèi)力組合 支座 A的控制內(nèi)力為： kNVmkNM 。 kNMmkNV 。. a x ?? 。. 0 3a x ??? 對于跨中截面 。. a x ?? 。. a x ?? ；kNMmkNN 。. a x ?? 。. 3 2m a x ?? ；kNMmkNN 。. a x ?? 。. a x ?? ；kNMmkNN 。. a x ?? 。. 6 2m a x ?? ；kNMmkNN 。非抗震設計和康設計公式是不同的，主要有兩個方面 ① 承載力極限狀態(tài)表達式不同?？拐鹪O計為 REERS ??,不考慮安全等級，但公式右端有承載力抗震系數(shù) RE? ,梁受彎計算時 ?RE? ，柱的受壓計算，取 。 考慮到地震組合的剪力設計值 一層 ???GbV 梁剪力設計值 KNV AB 0 1 0 0 ????? 一層框架梁的配筋計算 控制截面 A右 AB跨中 B 左 )(0 KNs? )(KNsERE? bxh 250x250 250x250 250x250 。取有效翼緣寬度 1400mm。查表得 一層框架正截面的承載力計算 控制截面 左截面 跨中截面 右截面 M ocs hbbfM 239。/ mmNfmmNf yc ?? 按三級抗震設計：支座最小配筋率 ???????????ytff55, axm in?= 跨中最小配筋率 m in m a x 0 .2 , 4 5tyff? ????? ????= 左邊跨： 支座 ,minsA =%bh =% 250 500=313 2mm 跨中 ,minsA =%b0h =% 250 500=250 2mm 右邊跨： 支座 ,minsA =%bh =% 250 500=313 2mm 跨中 ,minsA =%b0h =% 250 500=250 2mm 因此滿足最小配筋率 根據(jù)裂縫寬度要求： m a x (1 . 9 0 . 0 8 )eqskcr s tedcE?? ? ? ??? 1 .1 0 .6 5 tke skf? ??? ? ? steteAA? ? bh? 0 ksk sMhA? ?? 4）：斜截面計算 梁配箍筋： a:左邊跨支座處最大剪力： . kNV ? 驗算是否需要按計算配置箍筋： = 250 440 =＞ . kNV ? 故 按構造 配置箍筋 . b:右邊跨支座處最大剪力： . kNV ? 驗算是否需要按計算配置箍筋： =＞ . kNV ? 故按構造配置箍筋 根據(jù) osvyvot hsnAfbhfV c s ?? , 得 S1≤ )( 1otosvyv bhfV hnAf? 另根據(jù)： sv? ≥ minsv? , sv? = bsnAbsA svsv 1? ≥ yvtf, 得 S2≤ t