【正文】 1/550=九八七六五四三二一故滿足要求。其中取至表2—5,取自表28,層間剪力取至表210。第1層柱需考慮修正值y2，第2層柱需考慮修正值y1和y3，其余柱無須修正。梁端彎矩、剪力及柱軸力的計算過程如表2—12，其中梁線剛度取至表2—3。 續(xù)表2—11層次hi/mVi /kN/N/mmE軸邊柱y 10735344264139735344264138735344264137735344264136735344264135735344264134735344264133735344264132735344264131134540853925 注:表中M的量綱為,V量綱為kN，D量綱為N/mm。當(dāng)在地震作用時，左側(cè)兩根柱為拉力，右側(cè)兩根柱為壓力。3）=，=垂直于建筑物表面上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算公式： （2—22）——基本風(fēng)壓，單位KN/m2——風(fēng)載體型系數(shù)——風(fēng)壓高度變化系數(shù)——z高度處的風(fēng)振系數(shù)基本風(fēng)壓： =。（基本風(fēng)壓）== kN/。?、葺S線橫向框架，沿房屋高度的分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：==⑤軸線橫向框架沿房屋高度分布，風(fēng)載標(biāo)準(zhǔn)值見表2—13。 表2—13沿房屋高度分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值層次ci 次/m/HμzβZ10987654321框架結(jié)構(gòu)分析時，按靜力等效原理將圖26（a）的分布風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點集中荷載，如圖26（b）所示。表2—14風(fēng)荷載作用下橫向框架層間剪力及側(cè)移計算層 （KN）107353441/11000097353441/3666687353441/2357177353441/1736867353441/143485 7353441/122224 7353441/1064537353441/970627353441/8919113454081/8250由表2—15可見，風(fēng)荷載作用下框架的最大層間位移角 1/8250，遠(yuǎn)小于1/550，滿足要求。圖21中6軸線橫向框架風(fēng)荷載下的彎矩、剪力及柱軸力見圖27。2）表中M單位為kNm，V單位為kN，N單位為KN，N單位為m。由于房間內(nèi)布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影所示，計算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上。對于第10層 =, 和分別為房間和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載，：=[12（）2+（）3]=， =5/8=q=q1+q2=+= kN/m += PP2 、PPP5分別為由邊縱梁，中縱梁直接傳給柱的恒載。計算過程如下：=+（）2++217==[25+2（）17] + +（）2= kNP3=+[（）2+（）2]= P4=[25+2（）17]+（）4=P5=+（）2+=集中力矩MC=（+）/2= MD=0 ME=（）/2= 圖29各層梁上作用的恒載對于2～9層：q1包括梁自重和其上橫梁自重，為均布荷載，其它荷載計算方法同第10層，計算結(jié)果為：q=+= kN/m， = 5/8+=，P1=+= kN =（25+2（）17）++（）2= kNP3=+[（）2+（）2]= kNP4=[25+2（）17] +（）4= P5=+（）2= kN集中力矩:MC=（+）/2= ； MD=0 ME=（）/2= kN活荷載與雪荷載取活荷載計算1．屋面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值 == kN/m ==2．樓面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值 == kN/m ==3．屋面框架節(jié)點集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值邊節(jié)點：縱向框架梁傳來的活荷載 = kN 則 = kN中節(jié)點：縱向框架梁傳來的活荷載 =（12+）3/2=則 =4．樓面框架節(jié)點集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值邊節(jié)點：縱向框架梁傳來的活荷載 = kN 則=中節(jié)點：縱向框架梁傳來的雪荷載 2=（12+）3/2=則 =1．計算簡圖圖210活荷載分布圖2．荷載等效 頂層邊跨 = x （+）= kN/m 頂層邊跨 = 中間層邊跨 = （+）= 中間層邊跨 =.8x5/8= kN/m 荷載等效后的計算簡圖如下：圖211等效活荷載分布圖活荷載作用在各層框架上的分布圖如圖2211所示。CD跨：屋面 =+=+（+）/（）= kN﹒m=+/12= kN﹒m其他層 =+ = /12+（+）/（）=﹒m ==/12=﹒mDE跨：屋面 =+ =/12+﹒m ==/12= kN﹒m其他層 =+=/12+﹒m ==/12= kN﹒m 分層法計算所得的梁的彎矩即為其最后的彎矩，每一柱位于上、下兩層，所以柱的彎矩為上、下兩層計算彎矩相加。為減小誤差，除底層外，傳遞系數(shù)取為1/3，底層為1/2。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加得到。見表2—17和表2—18。圖212 恒載作用下框架彎矩計算圖213活荷載作用下的框架彎矩計算圖表2—17（A）恒載作用下梁端剪力（kN）層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力CD跨DE跨CD跨DE跨CD跨DE跨10987654321 表2—17（B）恒載作用下柱軸力（kN）層次柱軸力C柱D柱E柱10987654321 2—18活載作用下梁端剪力及柱軸力（kN）層次荷載引起剪力總剪力柱軸力CD跨DE跨CD跨、DE跨C柱D柱E柱===10987654321（a）恒載作用下的內(nèi)力計算圖214 框架彎矩二次分配（b） 活載作用下的內(nèi)力計算圖214 框架彎矩二次分配（a） 恒載作用下框架彎矩圖 （b） 活載作用下框架彎矩圖圖215 荷載作用下框架彎矩圖結(jié)構(gòu)的抗震等級可根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、地震烈度、房屋高度等因素確定，查表可知，本工程的框架為二級抗震等級。以第一層CD跨梁考慮地震作用的組合為例，說明其計算過程，其余略。 右震： 。表2—19 框架梁內(nèi)力組合表層次截面位置內(nèi)力++[++]++左右左右左震右震左風(fēng)右風(fēng)一層CM V D左M V D右M V EM V 次梁處MCD —MDE 二層CM V D左M V D右M V EM V 續(xù)表2—19層次截面位置內(nèi)力++[++]++左右左右左震右震左風(fēng)右風(fēng)次梁處MCD—MDE三層CM VD左MVD右M VEMV次梁處MCD—MDE四層CM V