【正文】 = kN/m2 樓面面 層 15厚1:2白水泥白石子 16 kN/m3= kN/m2找平層 20厚1:3水泥砂漿找平 20 kN/m3= kN/m2結構層 120厚現(xiàn)澆鋼筋砼樓板 25 kN/m3= kN/m2粉刷層 10厚粉平頂 17 kN/m3= kN/m2 = kN/m2 框架梁橫向框架梁=300mm600mm 梁自重 25 kN/m3= kN/m抹灰層：10厚混合砂漿 [() m2+] 17 kN/m3= kN/m = kN/m橫向框架梁=300mm350mm梁自重 25 kN/m3= kN/m抹灰層：10厚混合砂漿 [() 2+] m 17 kN/m3= kN/m= kN/m縱向框架梁=250mm400mm梁自重 25 kN/m3= kN/m抹灰層：10厚混合砂漿 [() 2+] m17 kN/m3= kN/m= kN/m 框架柱柱自重 25 kN/m3= kN/m抹灰層：10厚混合砂漿 () m417 kN/m3= kN/m= kN/m 墻① 外墻采用240厚灰砂磚（18kN/m3），一側墻體為水刷石墻面（），另一側為20mm厚抹灰（17kN/ m2）。則，墻面單位面積的重力荷載為： kN/m3+17 kN/m3 2 = kN/m2（a）底層B軸線上的內(nèi)墻面積：(－)(－)12－12= m2C軸線上的內(nèi)墻面積：(－) (－) 8－8 = m2A—D軸線之間的內(nèi)墻面積：(－) (－) 14=合計： m2 + m2 + m2 = m2則，底層內(nèi)墻自重為： kN/m2 m2 = kN（b）標準層B軸線上的內(nèi)墻面積：(－) (－)14－14= m2C軸線上的內(nèi)墻面積：(－)(－)14－17= m2A—D軸線之間的內(nèi)墻面積：(－) (－) 14= m2合計： m2 + m2 + m2 = m2則，標準層層內(nèi)墻自重為： kN/m2 m2 =③ 衛(wèi)生間隔墻衛(wèi)生間隔墻采用240厚加氣混凝土砌塊（），兩側均貼瓷磚（）。則，墻面單位面積的重力荷載為： kN/m3+17 kN/m3 2 = kN/m2女兒墻自重為： kN/m2 [(+)m 2+(+－2)m 2] = kN 樓梯計算踏步面層采用30mm厚水磨石，底面為20mm厚混合砂漿抹灰，斜板厚120mm，平臺板厚120mm，踏步150mm300mm。樓梯梁采用200mm400mm。其他層重力荷載代表值包括：樓面恒載、50%樓面均布荷載、該層縱墻框架橫梁自重、該層上下各半層柱及墻體自重。頂點位移法是求結構基本頻率的一種近似方法，將結構按質量分布情況簡化為無限質點的懸臂直桿，導出以直桿頂點位移表示的基頻公式。考慮填充墻對框架自振周期影響的折減系數(shù)，—，：框架結構的頂點假想位移。然后由求出，再用求出框架結構的底部剪力。：第i層第j根柱的抗側移剛度 框架結構頂點的假想側移計算表層次各層重量(kN)總重量(kN)層間剛度(kN/m)=(mm)48383103838310283831011091742按公式（5—4）計算基本周期T，其中UT量綱為m，取=T1== = = s注：上式中，對于民用建筑取=~，本設計取=；對于Ⅱ類場地土近震取特征周期值Tg =② 橫向水平地震作用的計算根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010），對于高度不超過40米，以剪切變形為主，且質量和剛度沿著高度分布比較均勻的結構，以及近似于單質點體系的結構，可以采用底部剪力法等簡化方法計算抗震作用。在Ⅱ類場地，7度設防區(qū)，設計地震分組為第三組情況下，由《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）——2可查得：結構的特征周期Tg和水平地震影響系數(shù)最大值為：Tg =，=則，結構結構等效總重力荷載：Geq= ==T1 = = s，故需考慮框架頂部附加集中力作用。框架橫向水平地震作用標準值為：結構底部：G==故附加的集中水平地震作用為：F=δ== 樓層地震作用和地震剪力標準值計算表層 次層 高(m)高 度(m)重 量 (kN)()剪力 Vi(kN)4321 水平地震荷載作用下的結構變形驗算根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）的要求，本結構須進行多遇地震作用下的抗震變形驗算，要對結構的變形加以限制，使其層間彈性位移以及結構頂點位移不超過一定的限值。 結構變形計算表層 次層 高(m)剪力 Vi(kN)剛度(kN/m)層間位移=(m)48383103838310283831011091742大位移發(fā)生在第一層，其樓層最大位移與樓層高之比：由上表可知，結構層間相對位移均小于，故其層間彈性位移滿足要求。橫向框架上的地震作用簡圖，： 橫向框架上的地震作用簡圖 水平地震荷載作用下橫向框架(KJ4)內(nèi)力計算由底部剪力法計算出來的每層的地震剪力，按照每榀框架的剛度比值分配到每榀框架23上，而每榀框架的地震剪力按柱的剛度比值分配到每一根柱上，最后以反彎點法求結構的內(nèi)力。② 柱的反彎點高度計算 反彎點高度計算表位置系數(shù)ABCD第五層m=5n=5h=同B柱同A柱110011001100y第四層m=4n=4h=同B柱同A柱110011001100y第三層m=4n=3h=同B柱同A柱110011001100y 反彎點高度計算表 位置系數(shù)ABCD第二層m=4n=2h=同B柱同A柱110011000y第一層m=4n=1h=同B柱同A柱－－0000－－00y注：由m、n及查表得到。 由及查表得到。 5；。：：(C柱和B柱相同，D柱和A柱相同) 柱端彎矩圖（）④ 梁端彎矩、剪力及柱軸力計算根據(jù)節(jié)點平衡，分別按下式計算。24金陵科技學院學士學位論文 第4章 橫向水平荷載作用下框架結構的內(nèi)力和側移計算25 地震作用下梁端彎矩 （M： V：kN N: kN）層次柱別 () ()節(jié)點左右梁線剛度邊跨梁端彎矩 M()中跨梁端彎矩M ()地震作用下梁端剪力邊跨梁跨中彎矩()左梁右梁左梁右梁4邊柱—45000中柱45000214403邊柱—45000中柱45000214402邊柱—45000中柱45000214401邊柱—45000中柱4500021440注：柱軸力中的負號表示拉力，當為地震作用的時候，兩側兩根柱為拉力，對應的右側兩根柱為壓力?？蚣茌S力圖即柱軸力圖，即可做出柱的軸力圖，軸力以柱受壓為正。由《荷載規(guī)范》查得，風載體型系數(shù)：；背風面為–，因結構高度H = m＜30 m（從室外地面算起），取風振系數(shù)，本工程為市郊中學，地面粗糙度屬B類，根據(jù)各樓層標高處的高度H可以查得相應的風壓高度變化系數(shù)，： 風荷載標準值計算層次H (m)W0(kN/m2)Wk(kN/m2)A(m2)Pi(kN)43213,6 風載作用下層間剪力（） 風荷載作用下的水平位移驗算 框架側移 風載作用下框架側移層次層高hi(m)Pik (kN)Vik (kN)() (mm)總側移 (mm)4321 層間側移其中。 頂點側移側移： 相對側移： ，滿足要求。：：(C柱和B柱相同，D柱和A柱相同)3032金陵科技學院學士學位論文 第4章 橫向水平荷載作用下框架結構的內(nèi)力和側移計算 風荷載作用下框架柱剪力及柱端彎矩計算表層次層間剪力總剪力柱別yh（kN）（kN）()()(kN)(m)（）（）4邊柱中柱3邊柱中柱2邊柱中柱1邊柱中柱注：風荷載作用下按倒三角分布水平力考慮，根據(jù)對稱只算A、B軸。；；3234金陵科技學院學士學位論文 第4章 橫向水平荷載作用下框架結構的內(nèi)力和側移計算 風荷載作用下梁端彎矩（M： V：kN）層次柱別 () ()節(jié)點左右梁線剛度邊跨梁端彎矩 M()中跨梁端彎矩M ()風荷載作用下梁端剪力邊跨梁跨中彎矩()左梁右梁左梁右梁4邊柱—45000中柱450002144033邊柱—45000中柱45000214402邊柱—45000中柱45000214401邊柱—45000中柱4500021440注：柱軸力中的負號表示拉力，當為風荷載作用的時候，兩側兩根柱為拉力，對應的右側兩根柱為壓力?？蚣茌S力圖即柱軸力圖，即可做出柱的軸力圖，軸力以柱受壓為正。 框架結構計算單元 框架結構計算單元荷載示意圖① 屋面框架梁線載標準值