【正文】 HRB335 級鋼筋 ( ,/300 2 ???? byy mmNff ?)， C30 混凝土 ( 22 /,/ mmNfmmNf tc ?? )對稱配筋，有 KNbhfN cb 1 6 43 7 04 0 ?????? ? 據(jù)此分為大偏壓和小偏壓情形。?α s?? 211 ??? ycS fbhfA ?? 740 406 707 實配鋼 筋 4 16 2 16 3 18 實 際 配 筋 面 積? ?2mm 804 402 763 22 /300。一類保護層厚度為25mm，混凝土強度等級 C30，鋼筋采用 HRB335，梁的截面尺寸 b h=200 450， .120,1400 mmhmmb ff ?? 。 ?? RE?? ， mmhb f 1400120xx0xx2 ???? 。 ② 抗力 R 的計算差別，主要體現(xiàn)在抗剪公式。非抗震設(shè)計為 00 ,?? Rs? 與安全等級有關(guān)。. in ?? ； . kNV ? 柱剪力設(shè)計值 CV 計算公式 Gbnbctcab VH MMV ???? 節(jié)點上下柱端設(shè)計值取為 ?? ? bc MM ???GbV 梁 剪力設(shè)計值 KNV AB 0 1 0 0 ????? 第六章、 框架的配筋計算 補：框架梁、柱的配筋計算，包括正截面承載力計算和斜截面承載力計算。 kNMmkNN 。. 7 4m in ?? 下端截面的控制內(nèi)力為： kNNmkNM 。 kNMmkNN 。. 7 6m in ??? ； . kNV ? 由上表可知，對于底層邊柱 上端截面的控制內(nèi)力為： kNNmkNM 。 kNMmkNN 。. in ??? 下端截面的控制內(nèi)力為： kNNmkNM 。 kNMmkNN 。. ax mkNM ? 由上表可知，對于底層邊柱 上端截面的控制內(nèi)力為： kNNmkNM 。 kNMmkNV 。. a x ??? 對于右支座 B控制內(nèi)力為 kNVmkNM 。. 0 5m a x ?? 。 對于跨中截面 。. a x ??? 對于右支座 B控制內(nèi)力為 kNVmkNM 0 3。. a x ?? 。表 b整理 出了一層有活載最不利組合時，在控制截面產(chǎn)生的內(nèi)力。底層中柱為例，控制截面為 —— 靠近梁端，及柱的頂端和底端。現(xiàn)取邊跨 AB梁的三個截面（ 1截面梁的左端， 2 截面梁跨中， 3 截面梁的右端）下表 a 給出第一層邊跨梁的內(nèi)力組合過程。 計算方法仍為 D 值法，計算過程如下圖 再根據(jù)力平衡原理，由梁端彎矩和作用在該梁上的豎向荷載，求出梁跨中彎矩和剪力 經(jīng)計算，其內(nèi)力圖如下 地震作用下的彎矩圖 地震作用下的剪力圖 地震作用下的軸力圖 第五章、內(nèi)力組合 根據(jù)內(nèi)力計算結(jié)果，即可進行框架各梁柱控制截面上的內(nèi)力組合，其中梁的控制截面為梁端、柱邊和跨中。表中可見各層的 ?ii GV ，均大于抗震規(guī)范規(guī)定的最小值 . 層次 )(KNFi )(KNVi )(KNGi? )(KNGV ii ? )( mKNDi? )(mDVu iii ??? 4 26742 3 26742 2 22934 2 26742 1 290961 22934 1 22934 由表可得底層的層間位移角 1/550，二層的層間位移角1/550,三層的層間位移 1/的限制。從而得一般混凝土結(jié)構(gòu)取 1, 2 ??? ??? 。 （ 2） 框架剛度見風荷載作用下的內(nèi)力計算。 彎矩圖如下圖： 框架在活荷載作用下的內(nèi)力圖如下 彎矩圖（ mKN? ） 剪力圖（ KN) 軸力圖（ KN) 框架在風荷載作用下（以左向右吹）的內(nèi)力用 D 值法進行計算，其步驟為： (1)計算各柱抗側(cè)剛度 D及總剪力在各柱間的剪力分配； (2)確定各柱反彎點高度系數(shù) y； (3)求 各柱桿端彎矩及梁端彎矩 風荷載作用下的計算簡圖如下： 計算過程如下圖所示： ③：求各柱桿端彎矩及梁端彎矩 根據(jù)各柱分配到的剪力及反彎點位置 yh 計算 i層第 j個柱端彎矩 上端彎矩： Mtij=Vijh（ 1y） 下端彎矩： Mbij=Vijhy 由柱端彎矩，并根據(jù)節(jié)點平衡計算梁端彎矩 對于邊跨梁端彎矩： Mbi=Mtij+Mbi+1， j 對于中跨，由于梁端彎矩與梁的線剛度成正比，因此： Mlbi=（ Mtij+Mbi+1， j） brbl bl ii i? Mrbi=（ Mtij+Mbi+1， j） brbl br ii i? 再根據(jù)力平衡原理，由梁端彎矩和作用在該梁上的豎向荷載，求出梁跨中彎 矩和剪力 經(jīng)計算，其內(nèi)力圖如下： 框架在風荷載作用下的彎矩圖 框架在風荷載作用下的剪力圖 左風和右風算法完全相同，彎矩對稱。 mKNM BC ?? 39。各層樓面活荷載布置只能如下圖。 KNg ?中 圖（ b）所示結(jié)構(gòu)內(nèi)力可用彎矩分配法計算并利用結(jié)構(gòu)的對稱性取二分之一結(jié)構(gòu)計算。1 KNgggg BCBC ???????? 中中中 由于梁柱偏心在節(jié)點處產(chǎn)生的彎矩： 偏心距 mm1 0 022 5 024 5 0e ??? 頂層 mKNeGMM ADA .8 0 ?????? mKNeGMM BCB .9 7 ?????? 中間層 mKNeGMM ADA .1 3 5 1 ?????? mKNeGMM BCB .3 9 7 3 ?????? 圖（ b）所示結(jié)構(gòu)內(nèi)力可用彎矩分配法計算并利用結(jié)構(gòu)的對稱性取二分之一結(jié)構(gòu)計算。339。 qBAqAB MM ? plq )2( 3121 ?? ??? 圖 C荷載的等效 把梯形荷載化作等效均布荷載 ???? mKNg ABAB )()21(g 32243121144 ??????????? ??’ 邊 241439。 圖 a 中梁上分布荷載由矩形和梯形兩部分組成，在求彎矩時，可根據(jù)圖示荷載計算，也可以根據(jù)固端彎矩相等的原則，先將梯形分布荷載化為等效局部荷載 圖 b。由恒載作用下的結(jié)構(gòu)計算簡圖取出中間層進行分析。 AB、 CD 跨梁 )343121 ( mEEi CC ??????? BC 跨梁 )343121 ( mEEi CC ??????? 上層各層柱 )343121 ( mEEi CC ??????? 底層柱 )343121 ( mEEi CC ??????? 注：圖中數(shù)字為線剛度，單位 3410 mEC?? 恒載（豎向荷載）作用下的內(nèi)力計算采用分層法。由此求得底層層高為 ，各梁柱構(gòu)件的線剛度經(jīng)計算后列于結(jié)構(gòu)計算簡圖。 （ 1） 頂層重力荷載代表值 均布恒載： ? ? 2 2 ][2 ??????????? 柱節(jié)點恒載： KNGGGG CBDA 8 5)(23333 ??????? 恒載： += 活載：屋面雪荷載 ???? 補充： 每根柱的重量 )( 2 ????? 一層柱的重量 ?? 每層墻體的重量 橫墻 ? ?? ? 2 )(4 ?????????? 橫墻粉刷 ? ?? ? )(4 ????????????? 縱墻 )( ?????? 縱 墻粉刷 )( ??????? 扣除門洞自重加門重 )( ??????? 扣除窗洞自重加窗重 )( ??????? 一層墻體總重（包括門窗） +++= ① 頂層重力荷載代表值 KNG 7 4 1 04 ?????? ② 中間層重力荷載代表值 均布恒載 ? ? 6 )25( 21 ???????????? 柱節(jié)點恒載 KNGGGG DCBA 2 3) 1 0 1(2 ??????? 恒載 += 活載 ? ? KN1 0 )35( ??????????? 中間層的重力荷載代表值 KNGGGG EK ??????? 第四章、內(nèi)力計算 1 側(cè)移剛度 結(jié)構(gòu)計算簡圖如下圖所示。 層次 z? s? z z? )(0 mKN? )( 2mA )(KNPWk 4 3 2 1 集中在各樓層標高處的重力荷載代表值包括：樓面或屋面自重的標高值 50%的 樓面活荷載和 50%屋面活荷載不計。 2 7= 2mKN 100 ㎜ 現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 25= 2mKN 15 ㎜ 筋石灰抹底 16= 2mKN