【正文】 045 標高處適用于磚墻墻身 2 ．地面人造大理石板地面 20 厚 12 水泥砂漿找平層 100 厚 C30 混凝土 100 厚素土夯實 3 ．樓面人造大理石板地面 20 厚 12 水泥砂漿找平層 100 厚鋼筋混凝土樓板 20 厚底板抹灰 3 ．踢腳臺度做法 釉面瓷磚踢腳臺度 5 厚釉面磚白瓷磚水泥擦縫 5 厚 11 水泥細砂結(jié)合層 12 厚 13 水泥砂漿打底 4 ．內(nèi)墻面做法 水泥砂漿粉面刷噴內(nèi)墻涂料 10 厚 12 水泥砂漿抹面 15 厚 13 水泥砂漿打底 5 ．外墻面 用 15 厚 13 水泥沙漿找平 200 60 高級無釉質(zhì)瓷磚飾面 6 ． a 五層上人屋面做法 小瓷磚面層 高聚物改性瀝青防水層 18 水泥砂漿找坡層 20 厚 12 水泥砂漿找平層 150 厚水泥蛭石保溫層 20 厚底板抹灰 7 ． 水泥臺階 花崗巖面層 20 厚 125 水泥砂漿抹面壓實抹光 素水泥漿一道 70 厚 C15 號混凝土厚度不包括踏步三角部分臺階面向外坡 1 200 厚碎石或碎磚石灌 M25 號混合砂漿 素土夯實坡度按工程設(shè)計 8 ．散水做法 20 厚 12 水泥砂漿抹面壓實抹光 60 厚 C15 混凝土 素土夯實向外坡 4 備注①散水寬度應在施工圖中注明 ②每隔 6m 留伸縮縫一道墻身與散水設(shè) 10 寬瀝青砂漿嵌縫 ③寬 600～ 900mm ④坡度 3～ 5 9 ．主體為現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié) 構(gòu)樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu) 整個設(shè)計過程中在滿足設(shè)計任務書提出的功能要求前提下同時遵循安全適用經(jīng)濟美觀的 原則結(jié)構(gòu)布置合理房間利用率比較高適用性很強同時又不失美觀 3 截面 31 柱截面設(shè)計 選用二級鋼筋 HRB335 結(jié)構(gòu)抗震等級為三級由公式 式中 取 08 取 143 103 kNm2 N 15 A 其中 15 為面荷載 從而得到 N 15 3 72＋ 30 230KN 可得 A 0101m2 101000mm2 b h 317mm 取 b h 400mm 32 梁的截面設(shè)計 梁的截面寬度 b 框架梁取 300mm 樓面連系梁取 200mm 梁的截面高度 h 取值如下 框架梁 h1 L ABCD 跨 h1 L 600mm 取 h1 600mm BC 跨在 AB 和 CD 之間考慮到整體性故也取 h1 600mm 連系梁 H2L h2 L 250mmk 取 h2 400mm 綜上可知各梁的截面如下 框架梁 b1 h1 300mm 6000mmAB 跨 BC 跨 CD 跨 連樓面系梁 b3 h3 200mm 400mm 4 框架側(cè)移剛度的計算 15 中框架梁 2 取結(jié)構(gòu)圖中 5 號軸線的一榀框架進行計算 圖 4－ 1 框架示意圖 41 橫梁線剛度 i b 的計算 表 4－ 1 橫梁線剛度 ib 計算表 類別 Ec Nmm2 b mm h mm I0 mm4 l mm EcI0l kN m 15EcI0l kN m ABCD 跨 30104 300 600 54109 7200 2251010 1010 BC 跨 30104 300 400 16109 3000 161010 321010 42 柱線剛度 i c 的計算 表 4－ 2 柱線剛度 ic 計算表 層次 Ec Nmm2 b mm h mm hc mm Ic mm4 EcIol kN 03 373KNm2 人造理石面層 03＋ 015 0336247。 03 036 KNm2 合 計 4594 KNm2 平臺梁兩端擱置在樓梯間兩側(cè)的梁上計算長度取 l 3300－ 300 3000 ㎜ 其自重 03 02 30 25 45KN 荷載計算 1 恒載作用下柱的內(nèi)力計算 恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示 圖 3 恒荷載作用下的荷載分布圖 對于第 5 層 q1〃表橫梁自重為均布荷載形式 q1 389KNm q2 分別上人屋面板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載 q2 64830 1944KNm P1 P2 分別由邊縱梁中縱梁邊縱梁直接傳給柱的恒載 PE 是由縱向次梁直接傳給橫向主 梁的恒載它們包括主梁自重次梁自重樓板重及女兒墻等重力荷載計算如下 P1 151512 235671583031193014 2587 P2 151512 43567 15830 2079 KN 集中力矩 M1 PBeB 258704 022 259 KN m 對于 14 層 q1〃是包括梁自重和其上部墻重 為均布荷載其它荷載的計算方法同第 5 層 q1 389KNm q2q2〃和 q2 分別為樓面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載 q2 356730 1070 KNm 外縱墻線密度 [30 2918 18 22118 18 04]30 445 KNm 內(nèi)縱墻線密度 [30 29 243]30 705 KNm P1 P4 151512 235671583044530 2612 P2 P3 151512 43567 1583070530 4194 KN 集中力矩 M1 PBeB 261204 022 261 KN m2 恒荷載作用下梁的固端彎矩計算 等效于均布荷載與梯形三角形荷載的疊加 梯形 q 12α 2α 3q2 本設(shè)計中 ABCD 跨α 1572 021 q 092q2 三角形 q 0625 q2 對于第 5 層 ABCD 跨梁 q 092 1944389 2177KNm BC 跨 q〃 0625 1944389 1604KNm ABCD 跨梁端彎矩 MAB MB A ql2AB12 217772212 9405 KNm BC 跨梁端彎矩 MBC MCB ql2AB12 217730212 1633 KNm 對于第 14 層 ABCD 跨梁 q 092 1070389 1373KNm BC 跨 q 0625 1070389 1058KNm ABCD 跨梁端彎矩 MBD MDB ql2BD12 137372212 5931 KNm BC 跨梁端彎矩 MBC MCB ql2AB12 105830212 794 KNm 3 恒載作用下框架的彎矩計算 其中為轉(zhuǎn)動剛度 采用分成法計算時假定上下柱的遠端為固定 時與實際情況有出入因此除底層外其余各層的線剛度應乘以 09 的修正系數(shù)其傳遞 圖 4 恒載作用下彎矩分配圖 圖 5 恒載彎矩圖 4 活載作用下柱的內(nèi)力計算 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示 圖 6 活荷載作用下的荷載分布圖 對于第 5 層 q1 2030 60 KNm P1 151512 22020830 924 KN P2 151512 420 15830 1374 KN 集中力矩 M1 M4 PBeB 92404 022 092 KNm 同理在屋面雪荷載的作用下 q1 0330 09 KNm P1 151512 20315830 542 KN P2 151512 403 15830 609 KN 集中力矩 M1 PBeB 54204 022 054 KNm 對于第 14 層 q1 2030 60 KNm q2 2530 75 KNm P1 151512 22020830 924 KN P2 151512 220 151512 22515830 1487 KN 集中力矩 M1 PBeB 92404 022 092 KNm 將計算結(jié)果匯總?cè)缦聝杀? 表 1 橫向框架恒載匯總表 層次 q1 KNm q2 KNm P1P4 KN P2 P3 KN M1 M4 KNm 5 389 1944 2587 2079 259 208 14 389 1070 2612 4194 261 419 表 2 橫向框架活載匯總表 層次 q1 KNm q2 KNm P1P4 KN P2 P3 KN M1 M4 KN m 5 60 60 924 1374 092 137 14 60 75 924 1478 092 148 5 活荷載作用下梁的內(nèi)力計算 對于第 5 層 ABCD 跨梁 q 092 60 552KNm BC 跨 q〃 0625 60 375KNm ABCD 跨梁端彎矩 MAB MB A ql2AB12 55272212 2385 KNm BC 跨梁端彎矩 MBC MCB ql2AB12 37530212 281 KNm 對于第 14 層 ABCD 跨梁 q 092 60 552KNm BC 跨 q 0625 75 469KNm ABCD 跨梁端彎矩 MBD MDB ql2BD12 55272212 2385 KNm BC 跨梁端彎矩 MBC MCB ql2AB12 46930212 352 KNm 圖 7 活載作用下彎矩分配圖 圖 8 活載彎矩圖 6 跨中彎矩計算 恒載作用下梁的跨中彎矩按實際荷載利用兩端帶彎矩的簡支求得 以下結(jié)果為彎矩調(diào)幅后的結(jié)果 對于 5 層 MAB 中 M0M 左 M 右 082 9616KNm 對于 4 層 MBD 中 5254KNm 對于 3 層 MBD 中 5388KNm 對于 2 層 MBD 中 6588KNm 對于 1 層 MBD 中 5519KNm 對梁彎矩進行調(diào)幅調(diào)幅系數(shù)為β取 08 調(diào)幅后梁端彎矩 M1 β M1 M2 β M2 跨中彎矩 M 中 M 中 M1 M22 注這里彎矩帶正負號梁上邊受拉為負下邊受拉為正 活荷載作用下的梁跨中彎矩利用兩端帶彎矩的簡支求得 對于 5 層 MAB 中 M0M 左 M 右 082 2427KN m 對于 4 層 MBD 中 2152KNm 對于 3 層 MBD 中 2166KNm 對于 2 層 MBD 中 2166KNm 對于 1 層 MBD 中 2219KNm 又考慮荷載最不利位置將跨中彎矩乘以 11 計算結(jié)果如下 對于 5 層 MAB 中 2427 11 2670KNm 對于 4 層 MBD 中 2152 11 2368KNm 對于 3 層 MBD 中 2166 11 2382KNm 對于 2 層 MBD 中 2166 11 2382KNm 對于 1 層 MBD 中 2219 11 2441KNm 7 梁端剪力和柱軸力的計算 恒載作用下 表 3 恒載作用下梁端剪力及柱軸力 KN 層次 荷載引起的剪力 彎矩引起的剪力 總剪力 柱軸力 AB跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC