【正文】 (三 )現(xiàn)澆梁板 施工技術(shù)方案 現(xiàn)澆連續(xù)箱梁施工工藝流程見下頁(yè)： 19 現(xiàn)澆連續(xù)箱梁施工工藝流程圖 現(xiàn)澆梁施工總體技術(shù)方案 、 現(xiàn)澆箱梁支架采用滿堂式鋼管支架搭設(shè)施工，混凝土模板采用 模測(cè)量、調(diào)整立模標(biāo)高 地基處理 場(chǎng)地硬化 支架搭設(shè) 安裝側(cè)模 安裝底板及腹板鋼筋 澆筑底板及部分腹板（腋下 25cm 為止）砼 安裝頂板及翼緣板鋼筋 澆筑剩余腹板、頂板及翼緣板砼 測(cè)量定位 安裝底模 支 架預(yù)壓 安裝支座 安裝腹板內(nèi)模 安裝頂板內(nèi)模 預(yù)留頂板天窗 砼養(yǎng)護(hù) 支架落拆及外模拆除 預(yù)留天窗封頂、清理橋面、進(jìn)行下道工序 砼養(yǎng)護(hù) 20 板采用定型鋼模板 。由于現(xiàn)澆箱梁設(shè)計(jì)為后張法預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，等第二次混凝土澆筑強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)的 90%，方可張拉鋼絞線。 根據(jù)勘探揭露表明，勘察路線地基土上覆地層為第四系全新統(tǒng)人工填土（ Q4ml） 。第四系上更新統(tǒng)湖沖積層（ Q3al+l）及上第三系上新統(tǒng)茨營(yíng)組（ N2c），基巖為寒武系下統(tǒng)滄浪鋪組（ε 1C）。 支架按規(guī)范設(shè) 置水平剪刀撐，且支架與墩柱聯(lián)成一體。 腳手架構(gòu)配件進(jìn)場(chǎng)時(shí)應(yīng)進(jìn)行以下檢查： 21 a、 應(yīng)有產(chǎn)品質(zhì)量合格證； b、 應(yīng)有質(zhì)量檢驗(yàn)報(bào)告，鋼管材質(zhì)檢驗(yàn)方法應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《金屬拉伸試驗(yàn)方法》（ GB/T228）的有關(guān)規(guī)定。 f、 表面銹蝕深度應(yīng)符合規(guī)定。檢查時(shí)，應(yīng)在銹蝕嚴(yán)重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴(yán)重的部位橫向截?cái)嗳訖z查，當(dāng)銹蝕深度超過(guò)規(guī)定值時(shí)不得使用。 滿堂式碗扣模板支架立桿規(guī)格 為保證立桿水平接頭錯(cuò)開，立桿選用 3m、 、 幾種，頂桿長(zhǎng)度、 、 ,橫桿 ， ，頂?shù)淄胁捎每烧{(diào)托撐。 而本區(qū)域內(nèi)地基承載力均遠(yuǎn)小于支架的最大應(yīng)力，故必須進(jìn)行地基換填 ，且換填后基底的地基承載力 :G 匝道橋 必須大于 200Kpa； B匝道及AZ、 AY橋地基必須大于 250KPa。 每座橋支架基礎(chǔ)處理方法如下： G 匝道橋 滿堂式碗扣支架體系基礎(chǔ) 換填 100cm 片 碎 石， B 匝道、 AZ、 AY橋 滿堂式碗扣支架體系基礎(chǔ) 換填 120cm片 碎 石 ，并分 二 層 用 18t以上的振動(dòng)壓路機(jī) 碾壓密 實(shí) ，碾壓遍數(shù)不少于 8遍 ， 換填片碎石 表面平整密實(shí) 、無(wú)明顯碾壓輪跡 。 滿堂式碗扣模板體系布置 立桿承重系統(tǒng)： 10cm 15cm 底墊木、Φ 48 3mm 碗扣立桿 (底調(diào)鋼板為 7cmX7cm)、橫桿、斜撐桿、可調(diào)節(jié)頂托、 10cm 15cm 木方縱向大楞木（分配梁）、 10cm 10cm小楞木（木方橫分配梁）； 模板系統(tǒng)：由側(cè)模、底模、芯模、端模等組成。 腹板 模板 拉桿：拉桿采用直徑 16螺桿，橫間距 60*60cm，豎向 3 排 ，并設(shè)置 PVC 套管。 滿堂式碗扣 支架體系的布置 立桿的布置 根據(jù)箱梁施工技術(shù)要求、荷載重量、荷載分布狀況、地基承載力情況等原土夯實(shí)換填風(fēng)化玄武巖C 10砼墊層排水邊溝10*15cm大楞木10*10cm小楞木定型組合鋼模25mm木板內(nèi)模12mm竹膠板腳手架安全網(wǎng) 28 技 術(shù) 指 標(biāo) ， 通 過(guò) 計(jì) 算 確 定 ， 每 孔 支 架 立桿 布置 : 順 橋向?yàn)?:4*60cm+7*90cm+3*60+7*90cm+3*60cm（墩柱位置間距調(diào)整） ，橫梁及跨中橫隔板處立桿間距 60*90cm，其他底板位置為 90*90cm。 以確保地基均衡受力 ，具體詳圖 4： 《連續(xù)梁滿堂支架結(jié)構(gòu)布置圖》。 29 圖 4： 連續(xù)梁滿堂支架結(jié)構(gòu)布置圖 （橫橋向） 換填( 1 . 0 m 1 . 2 m )片碎石1 5 c m 厚C 2 0 砼面層排水邊溝10*15cm大 楞木10*10cm小 楞木定型組合鋼模2 5 m m 木板內(nèi)模1 2 m m 竹膠板腳手架安全網(wǎng) 30 圖 5 支架布置圖 （順橋向）換填()片碎石15cm厚C20砼面層 31 圖 5 支架平面布置圖中心路程BBC匝道縱向荷載分布圖 32 支架計(jì)算與基礎(chǔ)驗(yàn)算 基本 資料 WJ 碗扣為Φ 48 mm 鋼管 ， （ 2） 支架制造廠家提供的 立桿、橫桿承載性能 資料詳見表 1。 巖土層物理力學(xué)計(jì)算指標(biāo)建議值 表 2 巖土 代號(hào) 巖土名稱 天然重度ρ（ KN/m3） 承 載 力允 許 值fak（ KPa） 壓 縮 模 量~（ MPa） 內(nèi)聚力標(biāo)準(zhǔn)值Ck(KPa) 內(nèi)摩擦角標(biāo)準(zhǔn)值Φ k（176。 b、縱橋向根據(jù)箱梁斷面變化，按分段均布荷載考慮，其布置情況如圖 6。 2） 碗扣腳手架 自重 荷載： 按 碗扣支架平米指標(biāo) q4=3KN/m2。 4) 水平模板的砼 振搗 荷載 ，取 2 KN/m2。 碗扣立桿受力計(jì)算 （ 1）、 支座處橫梁 底 位置，最大分布荷載： q＝ (q16+q21+q23+q4)*+(q3 +q5)* =(+++3)*+(2+2+2)*= 90cm，橫桿層距 (即立桿步距 )6 0cm，則 單根立桿受力為： N＝ =[N]=40 KN （ 2）、 在 縱向中部 腹板位置， 最 大 分布荷載 ： q＝ (q16+q21+q23+q4)*+(q3 +q5)* =(+++3)*+(2+2+2)*= 90cm，橫桿層距 (即立桿步距 )6 0cm，則 單根立桿受力為： N＝ =[N]=40 KN （ 3） 最大 分布荷載 支座橫梁與腹板連接處 38 q=（ q13+q21+q23+q4） *+（ q3 +q5） * =（ 34+++3） *+（ 2+2+2） *= KN/m2 碗扣立桿分布 60cm 90cm，橫桿層距 (即立桿步距 )6 0cm，則 單根立桿受力為： N＝ =[N]=40 KN (4)跨中翼緣板位置立桿計(jì)算： 取最大荷載位置支座側(cè)翼板 q=（ q11+q22+q4） *+（ q3 +q5） * =（ 9++3） *+（ 2+2+2） *=碗扣立桿分布為 外側(cè) 90cm 90 cm，橫桿層距 (即立桿步距 )120 cm， 單根立桿最大受力為： N＝ **=[N]=30 KN (5)跨中橫隔板 位置立桿計(jì)算： q=（ q110+q22+q4） *+（ q3 +q5） * =（ 39++3） *+（ 2+2+2） *= KN/m2 碗扣立桿分布 60cm*90cm， 橫桿層距 (即立桿步距 )60 cm，由單根立桿最大受力為： N＝ **=[N]=40 KN 經(jīng)以上計(jì)算，立桿均滿足受力要求。 各部位地基受力如下表： 39 XX 立交橋地基應(yīng)力計(jì)算表 橋號(hào) 聯(lián)號(hào) 跨號(hào) 斷面號(hào) N 翼板 P 翼板(KPa) N 邊腹板 P 邊腹板(KPa) N 底板 P 底板(KPa) N 中腹板 P 中腹板(KPa) 備注 G匝道橋 1 G1G4 1 4000 5700 3399 6546 2 4000 6408 4615 6586 3 4000 6559 2 G5G8 1 4000 5700 3399 6546 2 4000 6408 4615 6586 3 4000 6559 支架立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 碗扣式滿堂支架是組裝構(gòu)件，一般單根碗扣在承載允許范圍內(nèi)就不會(huì)失穩(wěn)，為此以軸心受壓的單根立桿進(jìn)行驗(yàn)算： 公式： N≤ [N]= Φ A[243。 跨中底板處 長(zhǎng)細(xì)比λ＝ L/λ =120/=[λ ]=150 取λ＝ 76； 橫梁底板 處長(zhǎng)細(xì)比λ＝ L/λ =60/=[λ ]=150 取λ＝ 38； 鋼管為 b 類，軸心受壓桿件，查表 Φ＝ （ 跨中 底板處），Φ＝ （橫梁底板處） [243。 大 楞木 受力計(jì)算 支架按 60cm 間距 計(jì)算 大楞方木（ 10cm 15cm） 10 15cm 方木采用木材材料為 A－ 3~A－ 1類，其容許應(yīng)力，彈性模量按 A－ 3類計(jì)，即： [σ w]＝ 12Mpa， E＝ 9 103， 10cm 15cm 方木的截面特性： W＝ 10 152/6＝ 375cm3 I=10 153/12= 在腹板部位： 10cm 15cm 縱向分配梁驗(yàn)算： P值計(jì)算 ：按荷載的最不利位置計(jì)算，在縱向腹板位置其 荷載為最大。 恒載 = ，活載 =6 KN/m2； 立桿縱向間距為 60cm，橫向間距為 90cm。 15*10cm 分配梁受力分析 詳見右圖 2)強(qiáng)度計(jì)算： Mmax=Pl/4=*1000*600/4= σ w=Mmax/w=*106/375*103＝ [σ w]=12MPa 滿足要求 3)撓度計(jì)算： 腹板部位的砼荷載 ： q=； 模板荷載： 2 KN/m2； 恒載 = ； 立桿縱向間距為 60cm， 10*10cm 小楞木間距 為 30cm。 支架 按 90cm 間距計(jì)算 按最不利荷載分析，底板與橫梁變截面位置荷載最大在底板部位。 q=*+6*=； 42 a） P計(jì)算： 10 10cm 小楞木間距為 30cm，其分布情況如 右 圖： p=q**＝ **= b)強(qiáng)度計(jì)算： Mmax=Pa+PL/4=*+* 106Nmm σ w=Mmax/W=*106/375*103＝ [σ w]=12MPa 滿足要求 。 小楞方木 受力計(jì)算 （ 10cm 10cm） 10 10cm 方木采用木材材料為 A－ 3~A－ 1類，其容許應(yīng)力，彈性模量按 A－ 3類計(jì)，即： [σ w]＝ 12MPa， E＝ 9 103。 43 恒載 = ，活載 =6 KN/m2； 立桿縱向間距為 60cm，橫向間距為 90cm。 a)q 計(jì)算： 10 10cm 小楞木 間距為 30cm 小楞木受力分析見右圖。 竹膠模板受力計(jì)算 （ 1）荷載：按 中 腹板部位 荷載進(jìn)行計(jì)算， 受力見圖 右 圖 砼按最不利荷載計(jì)算 q1=施工人員及機(jī)械設(shè)備 荷載 ； 水平模板的砼振搗 沖擊 荷載 4 KN/m2； q=*+6*=(3)面板驗(yàn)算 面板規(guī)格 : 2440mm 1220mm 12mm 44 a強(qiáng)度驗(yàn)算 竹膠面板的靜曲強(qiáng)度： [σ ]縱向≥ 70Mpa， [σ ]橫向≥ 50Mpa 跨度 /板厚 =300/12=25＜ 100， 屬小 撓度 連續(xù) 板。 b剛度驗(yàn)算 竹膠面板的彈性模量： [E]縱向≥ 6 103Mpa， [E]橫向≥ 4 103Mpa f=Kω qL4/（ 100EI） =5**(300)4/(384*4*103**104) =＜ [f]=，滿足要求。 采用 預(yù)壓方式： 預(yù)壓重量按結(jié)構(gòu)自重的 倍 預(yù)壓。 預(yù)壓方案： 預(yù)壓前 按照箱梁各部位的 結(jié)構(gòu)自重進(jìn)行劃線分塊，預(yù)壓材料堆載前需過(guò)磅，并記 錄，嚴(yán)格按照堆載分塊圖中的重量布置，并預(yù)留口沉降測(cè)量點(diǎn)。本工程設(shè)三次加載分別為 20%60%100%，每施加一次加載做一次沉降觀測(cè)，每級(jí)加載的時(shí)間間隔不小于 30min， 加載后出現(xiàn)沉降異常停止加載，并分析原因。滿荷載施壓時(shí)間為 24h，滿負(fù)荷階段的觀測(cè)間隔為 6h 一次，卸載后一次。 支架沉降觀測(cè) 沉降觀測(cè)儀器要求： NA2 精密水準(zhǔn)儀，銦鋼尺，高程后視點(diǎn)的設(shè)置不受加載的地基沉降影響，沉降觀測(cè)點(diǎn)詳：圖 6 《沉降 觀測(cè)點(diǎn)布置圖》。根據(jù)彈性變形值 S1正確設(shè)置箱梁的施工標(biāo)高，設(shè)置方法如下：每個(gè)墩頂位置箱梁的預(yù)提高度為彈性變形值 S1，每跨跨中預(yù)提高度為彈性變形值 S1+20mm， 跨中預(yù)提高度為最大值按直線比例分配。 橋號(hào) 聯(lián)號(hào) 跨號(hào) 斷面編號(hào) q1 q2 q3 q4 q5 q6 q7 q 外 q 底 q 內(nèi) q 活 q 架 q 沖 q 振 q 風(fēng) 備注 BK0 + 1 B1B3 1 N﹤[40KN] N﹤ [40KN] N﹤[40KN] N﹤[40KN] N﹤[40KN] N﹤[40KN] N﹤[40KN] N﹤[40KN] 2 3 2 B4B6 1