【正文】 高度，以保證生產(chǎn)過程中各個環(huán)節(jié)所需的物料。 管件、人孔、法蘭等部件 接管、人孔、法蘭等部件尺寸見表11~14表11 接管表 （HG 20592199 GB/T12459）符號名稱公稱直 徑/mm外徑/mm壁厚/mm內(nèi)孔截面積/cm2管長/mm質(zhì)量/kg密 封形 式T測溫口20253150RFN1煤氣出 口3003258250RFN2放空口80894200RFN4氮氣入 口1001084200RFN7黑水出 口300d1s1d2s2RH2RF32410415101000200RFN8灰水入 口200d1s1d2s2RH2RF21962738650 200RFN3洗滌液入口200d1s1d2s2abcδH2RF219627382521095620090176。側(cè)壁板式吊耳（SP型吊耳）適用于DN?1000mm的重型設(shè)備吊裝。吊住尺寸如（表15）表15 本設(shè)備吊柱尺寸SLH?δ Rel1質(zhì)量/kg260048501350219101000300120691 操作平臺應(yīng)設(shè)置在人孔，塔頂?shù)踝〉冉?jīng)常需要檢修和操作的地方。平臺內(nèi)邊緣與塔壁應(yīng)留有間隙，以便進行設(shè)備的保溫，涂漆的工作。 本設(shè)備采用籠式扶梯。 塔盤材料如（表17）表17 塔盤材料鋼號熱處理狀態(tài)抗拉強度σb/MPa伸長率δs/%0Cr18Ni9（304）固溶?205?520?40 裙座材料如（表18）表18 裙座材料鋼號鋼板標準使用狀態(tài)厚度/mmσb//MPaσs/MPa許用應(yīng)力/MPa(250℃)16MnDRGB3531正火16~36470295134 其他部件的材料視具體情況而定。 泡罩的結(jié)構(gòu)參數(shù) 泡罩參數(shù)如（表21） 表21 泡罩參數(shù)與尺寸（mm）名稱 材料Ⅱ類（0Cr18Ni9）公稱直徑Dn150泡罩外徑D1壁厚S1158泡罩頂部外徑D3152升氣管外徑D2壁厚S21084總高度H1107升氣管高度H264泡帽高度H373泡帽頂端至齒縫高度H4支架至泡帽底端高度H545齒縫高度h35齒縫寬度b1R4/齒縫數(shù)目n28齒縫節(jié)距f升氣管孔徑d1106升氣管凈面積F1，cm2回轉(zhuǎn)面積F2，cm2環(huán)形面積F3，cm2齒縫總面積F4，cm2F2/F1F3/F11泡帽質(zhì)量，kg圖11(圓泡罩) 2：泡罩底隙，我國泡罩標準中，選取泡罩底細為10mm。 1：溢流堰高度 hw=hT+hr+h+hss （式21） hT—泡罩的底隙=10mmhss—靜液封高度=20mmh縫高度=35mmhr=10mmhw=75mm 2：靜液封和動液封(1) 靜液封取hss=20mm(2) 動液封hdshds=hss+how+?2 （式22）=46mm式中：how堰上清液層高度 ?塔板上液面梯度 1：最大允許氣相負荷Vm 取矩形齒縫： Vm=(ρLρG)ρG （式23） =10435() = 2：齒縫開度hs 對于矩形齒縫： Vs= （式24） 286645=22010435hs325 hs=10mm hp=hc+hs+hl(m液柱) （式25） 式中：hc—氣體通過升氣管，回轉(zhuǎn)通道和環(huán)隙的局部阻力，m液柱。 hl氣體通過動液封的液層阻力，m液柱。 amax=。 取一階振型阻尼比ξi=γ=++ξi= （式45） η1=+（）8= （式46）η2=1++= （式47） 水平地震力：F1k=α1η1kmkg （式48） 垂直地震力：Fv00=avmaxmeqg（avmax= amax， meq=） （式49）表42 各段幾種質(zhì)量對該載荷面所引起的地震力及地震彎矩塔段號12345mikg8701323979283011449240233himm725325072791219216380（106）（109）mihi3（1014）ABA=i==109B=i=15mihi3=1014 AB=107 η1k=γη2α1α1=TgTγη2 amax=F1kN1491519225081331333345743516mihi（106）avmaxavmax=amax== meq/kg meq==220854 Fv00/NFv00=avmaxmeqg=337641FviN749125078027116582478287Fvii/N325639313132232861 圖41 塔的地震載荷計算簡圖因為HDi=15且H20m，故不考慮高振型影響。. Dei=Doi+2δsi+K4+d02δps （式413） d0=325mm Doi=4260mm δsi=100mm δps=50mm K4=1000mm表43 其它計算結(jié)果塔段號12345長度/m0~~55~~~q0/(Nm2)500fi(B類)li/mm7253500455952663111Dei/mm57655765588558855885Pi/N248612005159631843910893因該塔HDi=15且H30m，故不考慮橫風向風振。 偏心彎矩的計算 Me=megle 式中：me偏心質(zhì)量，kg g 重力加速度， le偏心質(zhì)量到塔體中心線的距離，mm Me=megle=6912400=107N?mm 各截面最大彎矩的計算 （1）塔底截面： Mmax00=Mw00 ME00+ （式421） =108N?1010N?mm 所以Mmax00=1010N?mm（2）11截面： Mmax11=Mw11 ME11+ （式422） =108N?1010N?mm 所以Mmax11=1010N?mm（3）22截面： Mmax22=Mw22 ME22+ （式423） =108N?1010N?mm 所以Mmax22=1010N?mm 圓筒應(yīng)力校核根據(jù)設(shè)計要求需要驗算塔殼22截面處操作時和壓力試驗時的強度和穩(wěn)定性計算結(jié)果如（表44）：表44計算截面截面22計算截面以上的操作質(zhì)量m022/kg253374塔殼的有效厚度δe/mm80計算截面的橫截面積A/mm2,A=πDiδe1029920計算界面的斷面系數(shù)Z/mm3,Z=π4Di2δe109最大彎矩Mmax22()1010 計算壓力引起的軸向應(yīng)力σ1/MPa, σ1=pcDi4δe91重力引起的軸向應(yīng)力σ2/ MPaσ2=m022+Fv22A彎矩引起的軸向應(yīng)力σ3/MPaσ3=Mmax22Z 最大組合壓應(yīng)力σ2+σ3≤σcr ≤190(符合設(shè)計要求)最大組合拉應(yīng)力σ1σ2+σ3≤Kσt? ≤228(符合設(shè)計要求)計算截面的風彎矩Mw22/MPa液壓試驗時計算截面以上塔的質(zhì)量mT22/kg 283903壓應(yīng)力引起的軸向應(yīng)力σ1/MPa,σ1=ptDi4δe 114重力引起的周向應(yīng)力σ2/ MPaσ2=mT22gA 彎矩引起的軸向應(yīng)力σ3/MPaσ3= 環(huán)向應(yīng)力σ/ MPaσ=PT+液柱靜壓力（Di+δei）2δei≤? 233≤342（符合設(shè)計要求）液壓試驗時最大組合壓應(yīng)力/ MPa, σ2+σ3≤σcr ≤190（符合設(shè)計要求）液壓試驗時最大組合拉應(yīng)力/MPaσ1σ2+σ3≤（）? ≤342（符合設(shè)計要求）第五章 裙座的強度設(shè)計及穩(wěn)定校核 圓筒形裙座由如下幾部分構(gòu)成：（1） 座體它的上端與塔體封頭焊接在一起，下段焊在基礎(chǔ)環(huán)上 。（2） 基礎(chǔ)環(huán)基礎(chǔ)環(huán)是塊環(huán)形墊板，它把由座體傳下來的載荷，再均勻的傳遞到基礎(chǔ)上去。（4） 管孔在裙座上有檢修用的檢查孔、引出孔、排氣孔等。筋板的壓應(yīng)力為σG=F1nδGl239。=160mm，lk=350mmF1=σBAbn=10656=343026N σG=F1nδGl239。=160mm，l3=120mm，d3=75mm，δc=40mm 有墊板環(huán)環(huán)蓋板最大應(yīng)力：（墊板與蓋板尺寸相同） σz=34F1l339。d3δc2+l439。 d—開孔直徑，圓形孔等于接管內(nèi)直徑加2倍附加量。 δet—接管的有效厚度，mm。fr=141190==dδ+2δδet（1fr） =504+212 =（2）有效補強范圍 在殼體上開孔處的最大應(yīng)力在孔邊，并隨離孔邊距離的增加而減少，如果在離孔邊一定距離的補強范圍內(nèi)加上補強材料，可有效降低應(yīng)力水平。 δn殼體開孔處的名義厚度，mm。 B=2dd+2δn+2δnt =5042=1008mm504+280+212=688mm所以B=1008mm 外側(cè)高度h1=dδnt=71mmh1=接管實際外伸高度=116mm（取較小值）