【正文】 腹板內(nèi)有錨頭時(shí)，采用250—300mm。腹板厚度也可按以下推薦公式選定?！　?H3—箱梁跨中梁高?！　　　淞嚎缰辛焊摺Ｖ虚g腹板厚度采用二次拋物線性變化。 橋面橫坡：%～%,%,該坡度由箱梁頂板坡度控制。（1）使用混凝土箱梁采用50號(hào)混凝土，墩身采用40號(hào)混凝土，承臺(tái)、蓋梁、耳背墻、防撞護(hù)欄、采用30號(hào)混凝土。帶肋鋼筋應(yīng)符合《鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋》GB149991的規(guī)定、光圓鋼筋應(yīng)符合《鋼筋混凝土用熱軋光圓鋼筋》GB149991的規(guī)定。（3）伸縮縫伸縮縫采用HXC80A定型產(chǎn)品 。荷載內(nèi)力計(jì)算 劃分單元原則劃分單元應(yīng)考慮梁的跨徑、截面變化、施工方法、預(yù)應(yīng)力布置等因素，單元分的越細(xì)計(jì)算的內(nèi)力就越精確，一般遵從以下原則：。.本橋全長(zhǎng)210米，全梁共分118個(gè)單元，最小的單元長(zhǎng)度1米，最長(zhǎng)的單元長(zhǎng)度3米，本推薦方案橋型7*1+7*3+12*2+16*1+12*2+4*3+2*1+4*3+12*2+16*1+12*2+7*3+7*1。有利于結(jié)構(gòu)的整體性，盡量利用伸縮縫或沉降縫、在平面上有變化處以及留茬而不影響質(zhì)量處。分段應(yīng)盡量使各段工程量大致相等，以便于施工組織節(jié)奏流暢，使施工均衡。施工段數(shù)應(yīng)與主要施工過程相協(xié)調(diào)，以主導(dǎo)施工為主形成工藝組合。 ④全橋分段為118個(gè)單元。全橋整體采用懸臂節(jié)段澆筑施工法，兩端橋臺(tái)附近單元處使用整體現(xiàn)澆法。根據(jù)梁跨結(jié)構(gòu)縱斷面的布置，并通過對(duì)移動(dòng)荷載作用最不利位置，確定控制截面的內(nèi)力，然后進(jìn)行內(nèi)力組合，畫出內(nèi)力包絡(luò)圖。此時(shí)全橋恒載內(nèi)力 ：表4邊跨合龍階段累計(jì)內(nèi)力表單元號(hào)階段累計(jì)效應(yīng)彎矩()剪力(kN)軸力(KN)1+04108+042+04+03+049+03+03+0410+04+03+0411+04+03+0412+04879+0434+05138+0535+05+03+0557+03871+0458+03314+0361+03+03+0362+03+03+0484+05+03+05續(xù)表4 85+05+03+05107+04960+04108+04+03+04109+04+03+04110+03+03+04117+04+03+04118+04308+04圖5 邊跨合龍階段累計(jì)內(nèi)力圖拼裝中跨合龍吊架，焊接合龍段骨架，綁扎合龍段鋼筋，澆注中跨合龍段，張拉中跨底板縱向預(yù)應(yīng)力束和剩余次中跨底板縱向預(yù)應(yīng)力束。在橋梁設(shè)計(jì)中，支座沉降工況的選取是應(yīng)慎重考慮的問題。有時(shí)需選取幾種沉降工況計(jì)算，這樣就存在一個(gè)工況組合的問題。具體計(jì)算方法是：三跨連續(xù)梁的四個(gè)支點(diǎn)中的每個(gè)支點(diǎn)分別下沉1cm其余的支點(diǎn)不動(dòng)，所得到的內(nèi)力進(jìn)行疊加，取最不利的內(nèi)力范圍。（2）人群、履帶車、掛車加載人群加載只需求出影響的正、負(fù)區(qū)段面積；履帶車離散為若干集中力；掛車按集中荷載加載。汽車荷載是由主車和重車組成的車隊(duì)，車距又受到約束，求其最大、最小效應(yīng)是個(gè)較復(fù)雜的問題。此問題的解決借助于計(jì)算機(jī)程序完成。不管橋梁的建筑材料、結(jié)構(gòu)類型是否有差別，也不管結(jié)構(gòu)尺寸與跨徑是否有差別，只要橋梁結(jié)構(gòu)的基頻相同，在同樣條件的汽車荷載下，就能得到基本相同的沖擊系數(shù)。計(jì)算連續(xù)梁的沖擊力引起的正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)時(shí)，采用；計(jì)算連續(xù)梁的沖擊力引起的負(fù)彎矩效應(yīng)時(shí)，采用μ值可按下式計(jì)算： 當(dāng)＜， μ= ≤≤14Hz時(shí)， μ= 當(dāng)＞14Hz時(shí)， μ=式中 ——結(jié)構(gòu)基頻（Hz）。荷載橫向分布指的是作用在橋上的車輛荷載如何在各主梁之間進(jìn)行分配，或者說各主梁如何分擔(dān)車輛荷載。（1）正常使用極限狀態(tài)的內(nèi)力組合：考慮三種組合：組合Ⅰ：基本可變荷載（平板掛車或履帶車除外）的一種或幾種，與永久荷載的一種或幾種組合。組合Ⅲ：平板掛車或履帶車與結(jié)構(gòu)重力，預(yù)應(yīng)力，土的重力及土側(cè)壓力中的一種或幾種相組合。當(dāng)結(jié)構(gòu)重力產(chǎn)生的效應(yīng)與汽車（或掛車或履帶車）荷載產(chǎn)生的效應(yīng)異號(hào)時(shí)： +`Q1 +``Q1+`Q1+圖8 單元承載能力極限組合最大和最小及對(duì)應(yīng)內(nèi)力圖預(yù)應(yīng)力鋼束的估算與布置根據(jù)《預(yù)規(guī)》（JTG D622004）規(guī)定，預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿足彈性階段（即使用階段）的應(yīng)力要求和塑性階段（即承載能力極限狀態(tài)）的正截面強(qiáng)度要求。截面的安全性是通過截面抗彎安全系數(shù)來保證的。—混凝土抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度；—預(yù)應(yīng)力筋抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度；—單根預(yù)應(yīng)力筋束截面積； b—截面寬度 （2）若截面承受雙向彎矩時(shí)，需配雙筋的，可據(jù)截面上正、負(fù)彎矩按上述方法分別計(jì)算上、下緣所需預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量。下表為計(jì)算得各單元配筋面積表7 承載能力極限狀態(tài)單元截面配筋面積:單位 m**2單元號(hào)左上緣左下緣右上緣右下緣100020015163200330034003500360037005700580059006000610062008100820083008400850086008700880011700118000規(guī)范（JTJ D622004）規(guī)定，截面上的預(yù)壓應(yīng)力應(yīng)大于荷載引起的拉應(yīng)力，預(yù)壓應(yīng)力與荷載引起的壓應(yīng)力之和應(yīng)小于混凝土的允許壓應(yīng)力（為），或?yàn)樵谌我怆A段，全截面承壓，截面上不出現(xiàn)拉應(yīng)力，同時(shí)截面上最大壓應(yīng)力小于允許壓應(yīng)力。Mmax、Mmin項(xiàng)的符號(hào)當(dāng)為正彎矩時(shí)取正值，當(dāng)為負(fù)彎矩時(shí)取負(fù)值，且按代數(shù)值取大小。公式（1）變?yōu)? (5)公式（3）變?yōu)? (6)由預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生的截面上緣應(yīng)力和截面下緣應(yīng)力分為三種情況討論：a. 截面上下緣均配有力筋Np上和Np下以抵抗正負(fù)彎矩，由力筋Np上和Np下在截面上下緣產(chǎn)生的壓應(yīng)力分別為： (7) (8)將式（5）、（6）分別代入式（7）、（8），解聯(lián)立方程后得到 (9) (10)令 代入式（9）、（10）中得到 (11) 式中 Ap—每束預(yù)應(yīng)力筋的面積；—預(yù)應(yīng)力筋的永存應(yīng)力(~)；e—預(yù)應(yīng)力力筋重心離開截面重心的距離；K—截面的核心距；A—混凝土截面面積，取有效截面計(jì)算?？捎汕懊娴氖酵茖?dǎo)得： 有時(shí)需調(diào)整束數(shù)，當(dāng)截面承受負(fù)彎矩時(shí)，如果截面下部多配根束，則上部束也要相應(yīng)增配根，才能使上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力，同理，當(dāng)截面承受正彎矩時(shí)，如果截面上部多配根束，則下部束也要相應(yīng)增配根。應(yīng)力束的布置要考慮施工的方便，也不能像鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中任意切斷鋼筋那樣去切斷預(yù)應(yīng)力束，而導(dǎo)致在結(jié)構(gòu)中布置過多的錨具。預(yù)應(yīng)力束的布置，應(yīng)考慮材料經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的先進(jìn)性，這往往與橋梁體系、構(gòu)造尺寸、施工方法的選擇都有密切關(guān)系。預(yù)應(yīng)力束的布置，不但要考慮結(jié)構(gòu)在使用階段的彈性力狀態(tài)的需要，而且也要考慮到結(jié)構(gòu)在破壞階段時(shí)的需要。鋼束在橫斷面中布置時(shí)直束靠近頂板位置,直接錨固在齒板上,彎束布置在腹板上,便于下彎錨固.表9 常用錨具尺寸錨具型號(hào)錨墊板寸mm波紋管徑螺旋筋圈數(shù)千斤頂錨具最小布外/內(nèi)mm圈徑mm型號(hào)置間距mmOVM15518062/551704Ycw100200OVM15720077/702406Ycw150230OVM15923087/802706Ycw250260VM151227097/903307Ycw250290續(xù)表9OVM1519320107/1004008Ycw400420OVM1527370127/1204708Ycw650490YM15516567/601705YDC1500210YM15719077/701905YDC1500230YM15921587/802106YDC2000270YM151225092/852506YDC2500320YM1515290102/953206YDC3200370YM1517300107/1003407YDC4200400YM1519300107/1003507YDC4200420YM1524320117/1104007YDC5200460圖10 本推薦橋型鋼筋布置圖根據(jù)《橋規(guī)》（JTG D622004），預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在正常使用極限狀態(tài)計(jì)算中，由于施工中預(yù)應(yīng)力索的張拉采用后張法，應(yīng)考慮由下列因素引起的預(yù)應(yīng)力損失：預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁之間的摩擦 σl4錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮 σl2預(yù)應(yīng)力鋼筋與臺(tái)座之間的溫差 σl3混凝土的彈性壓縮 σl4預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛 σl5混凝土的收縮和徐變 σl6預(yù)應(yīng)力損失包括： 摩阻損失、錨具變形及鋼筋回縮、混凝土的彈性壓縮、預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力松弛、混凝土的收縮與徐變等。表10 系數(shù)k及μ的值管道類型Kμ橡膠管抽芯成型的管道鐵皮套管金屬波紋管～～. 錨具變形損失錨具變形，鋼筋回縮和拼裝構(gòu)件的接縫壓縮損失δs2，在計(jì)算接縫壓縮引起的應(yīng)力損失時(shí)，認(rèn)為接縫在第一批鋼束錨固后既完成全部變形量，以后錨固得各批鋼束對(duì)該接縫不再產(chǎn)生壓縮。取195GPa。若逐一計(jì)算的值則甚為繁瑣，可采用下列近似計(jì)算公式 N——計(jì)算截面的分批張拉的鋼束批數(shù).鋼束重心處混凝土法向應(yīng)力： 式中M1為自重彎矩。預(yù)應(yīng)力損失產(chǎn)生時(shí)，預(yù)應(yīng)力孔道還沒壓漿，截面特性取靜截面特性（即扣除孔道部他的影響）。預(yù)應(yīng)力筋的引力松弛損失指的是由鋼絞線組成的預(yù)應(yīng)力鋼束，在采用超張拉方法施工中，由鋼絞線松弛引起的損失終極值。對(duì)于鋼絲、鋼絞線，本設(shè)計(jì)中采用：=ψ 由混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力損失，這種損失可由以下公式計(jì)算： 式中：、——構(gòu)件受拉、受壓全部縱向鋼筋截面重心處由混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失；、——構(gòu)件受拉、受壓全部縱向鋼筋截面重心處由預(yù)習(xí)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； ——截面回轉(zhuǎn)半徑，后張法采用凈截面特性、——構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向普通鋼筋截面重心至構(gòu)件截面重心的距離；——預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期為，計(jì)算考慮的齡期為t時(shí)的混凝土收縮、徐變，其終極值可按〈〈公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范〉〉JTG D62—2004 ；——加載齡期為，計(jì)算考慮的齡期為t時(shí)的徐變系數(shù)，可按〈公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范〉〉JTG D62—2004 . （使用階段扣除全部損失的有效預(yù)應(yīng)力值） （張拉錨固階段的有效預(yù)應(yīng)力）表11預(yù)應(yīng)力計(jì)算結(jié)果單元號(hào)節(jié)點(diǎn)號(hào)彎矩()剪力(kN)軸力(KN)11+04+03+0422+04+03+0433+04+03+0444+04+03+041515+04+03+041616+04+03+041717+04+03+041818+04+03+041919+03+03+043131+04+04+053232+05+04+053333+05+04+053434+05+04+053535+05+04+053636+05+04+053737+05+04+053838+05+04+055555+03197+045656+03201+045757+03806+045858+03+045959+0379