8度某中學(xué)學(xué)生宿舍樓畢業(yè)設(shè)計(jì)-在線瀏覽
2024-09-16 05:10本頁(yè)面
【正文】 mm kN/㎡1:3水泥沙漿找平層 20mm kN/㎡1:8水泥爐渣找坡 80mm kN/㎡1:3水泥沙漿找平層 20mm kN/㎡現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 100mm kN/㎡ 板底抹灰 20mm kN/㎡ ㎡ 樓面正投影面積：(+)(+)(+) (+)=㎡屋面恒載標(biāo)準(zhǔn)值： = 樓面均布恒載按樓面做法逐項(xiàng)計(jì)算:水磨石地面 ㎡現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 120mm ㎡板底抹灰 20mm ㎡ ㎡樓面恒載標(biāo)準(zhǔn)值：= 屋面均布活載對(duì)于上人屋面，㎡，可不考慮雪荷載屋面均布活載標(biāo)準(zhǔn)值為： = 樓面均布活載：樓面均布活載對(duì)于宿舍、走廊、樓梯、㎡樓面均布活載標(biāo)準(zhǔn)值為： = 梁柱自重（包括梁側(cè)、梁底、柱抹灰重量）梁側(cè)、梁底抹灰，柱四周抹灰，近似按加大梁寬及柱寬計(jì)算來(lái)考慮，計(jì)算見(jiàn)表1。外墻單位面積上墻體重量為： （+）8=㎡內(nèi)墻單位面積上墻體重量為： （+）8=㎡墻體自重計(jì)算見(jiàn)表2。將前述分項(xiàng)荷載相加，得集中于各層樓面的重力荷載代表值如下：第六層G6=+50%+++=第五層： G5=第四層： G4=第三層： G3=第二層： G2=第一層： G1=+50%+++=建筑物總重力荷載代表值：為：+4+=質(zhì)點(diǎn)重力荷載值見(jiàn)圖4。考慮這一有利作用，計(jì)算梁截面慣性矩時(shí)，對(duì)現(xiàn)澆樓面的邊框架取=（為梁的截面慣性矩）；對(duì)中框架取=。表3 橫梁線剛度 梁號(hào) 截面（㎡） 跨度（m） 慣性矩（m4） 邊框架梁 中框架梁 =（m4） EMBED （kNm） 103 103 104 103 104 103 103 104 103 104 103 103 104 103 104柱線剛度列于表4，橫向框架柱側(cè)移剛度D值計(jì)算列于表5。m） Z1 103 104 Z2 103 104 Z3 103 104 Z4 103 104表5 橫向框架柱側(cè)移剛度D值計(jì)算 項(xiàng)目柱類型層 根數(shù) 底層 邊框架邊柱 7691 4 邊框架中柱 11228 4 中框架邊柱 8417 16 中框架中柱 16171 16 469084 二三四五六層 邊框架邊柱 EMBED 16348 4 邊框架中柱 34838 4 中框架邊柱 19691 16 中框架中柱 EMBED 47414 16 1278424 橫向框架自振周期按頂點(diǎn)位移法計(jì)算框架的自振周期頂點(diǎn)位移法是求結(jié)構(gòu)基本頻率的一種近似方法。這樣，只要求出結(jié)構(gòu)的頂點(diǎn)水平位移，就可以按下式求得結(jié)構(gòu)的基本周期： 式中：——基本周期調(diào)整系數(shù)。——框架的頂點(diǎn)位移。然后由求出，再用求出框架結(jié)構(gòu)的底部剪力。橫向框架頂點(diǎn)位移計(jì)算見(jiàn)表6。按底部剪力法求得的基底剪力，若按分配給各層，則水平地震作用呈倒三角形分布。但對(duì)結(jié)構(gòu)上部，水平作用小于按時(shí)程分析法和振型分解法求得的結(jié)果，特別對(duì)于周期比較長(zhǎng)的結(jié)構(gòu)相差更大。因此，即頂部附加地震作用系數(shù)考慮頂部地震力的加大。且修正后的剪力分布與實(shí)際更加吻合。橫向框架各層水平地震作用和地震剪力見(jiàn)圖5。 (a) (b)(a)水平地震作用 (b)地震剪力圖5 橫向框架各層水平地震作及地震剪力表8 橫向變形驗(yàn)算 層次 層間剪力（kN） 層間剛度（kN） 層間位移（105 m） 層高（m） 層間相對(duì)彈性轉(zhuǎn)角 6 1278484 48 1/6875 5 1278484 88 1/3750 4 1278484 120 1/2750 3 1278484 145 1/2276 2 1278484 164 1/2012 1 469084 478 1/1077注：層間彈性相對(duì)轉(zhuǎn)角均滿足要求＜[]=1/450，（若考慮填充墻抗力作用為1/550）。地震作用下框架梁端彎矩，梁端剪力及柱軸力計(jì)算見(jiàn)表10，結(jié)果見(jiàn)圖圖7。m）圖7 地震作用下框架梁端剪力及柱軸力（KN） 層次 層高h(yuǎn)i(m) 層間剪力Vi(kN) 層間剛度Di(kN/m) B軸柱（中柱） Dim(kN/m) Vim(kN) yi (m) M上(kNm) 6 1278424 47414 5 1278424 47414 4 1278424 47414 3 1278424 47414 2 1278424 47414 1 469084 16171 層次 層高h(yuǎn)i(m) 層間剪力Vi(kN) 層間剛度Di(kN/m) A軸柱（邊柱） Dim(kN/m) Vim(kN) yi (m) M上(kNm) 6 1278424 19691 5 1278424 19691 4 1278424 19691 3 1278424 19691 2 1278424 19691 1 469084 8417 表9 軸線⑥橫向框架柱端彎矩計(jì)算表9 軸線⑥橫向框架柱端彎矩計(jì)算 層次 AB跨 BC跨 柱軸力 L(m) M左(kNm) Vb(KN) L(m) M左(kNm) Vb(kN) NA(kN) NB(kN) 6 5 4 3 2 1 表10 地震力作用下框架梁端彎矩、梁端剪力及柱軸力 豎向荷載作用下橫向框架的內(nèi)力分析仍取⑥軸線上的中框架計(jì)算分析。這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎矩較考慮活荷載不利布置法求得的彎矩偏低，但當(dāng)活荷載在總荷載比例較小時(shí)，其影響很小，若活載占總荷載例較大，可在截面配筋時(shí)，～。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表11： EMBED 表11 固端彎矩計(jì)算 EMBED 分配系數(shù)計(jì)算： 考慮框架對(duì)稱性，取半框架計(jì)算，（底層柱除外），半框架的梁柱線剛度如圖12所示。A柱頂層節(jié)點(diǎn)：其他層的分配系數(shù)見(jiàn)圖1圖13圖11 半框架梁柱線剛度示意（）圖12 恒載彎矩分配表（） 6 上柱 下柱 左梁 右梁 上柱 下柱 左梁 ↓ ↓ 5 0223 ↑ ↓ ↑ ↓ 4 0223 ↑ ↓ ↑ ↓ 3 0223 ↑ ↓ ↑ ↓ 2 0223 ↑ ↓ ↑ ↓ 1
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