【正文】 廠址及廠址區(qū)附近無象泥石流、大面積地表塌陷等危及廠址安全的潛在地質災害產生的條件。綜合分析，廠址處于相對穩(wěn)定區(qū)。地下水的補給來源主要為大氣降水和地下水側向徑流，以地面蒸發(fā)和人工取水為其主要排泄方式。場地地基土對混凝土結構、鋼筋混凝土結構中的鋼筋及鋼結構均具微腐蝕性。主要氣象要素特征值如下：累年平均氣溫：℃；累年平均最高氣溫：℃；累年平均相對濕度：58%；累年平均降水量：；累年年最大降水量：；累年平均蒸發(fā)量：；冬季主導風向為SW，相應頻率為21%；夏季主導風向為SW，相應頻率為9%；全年主導風向為SW，相應頻率為13%；。（2）公路運輸X盟現(xiàn)有國道三條，省道八條。基本形成以國省道為主骨架，以盟旗市所在地為中心，輻射蘇木鄉(xiāng)邊防哨所及農林牧場的公路交通網絡。本期工程進廠道路引接自廠區(qū)南側寶格達街，運煤及貨運道路引接自廠區(qū)北側及東側現(xiàn)有道路。表23. 鍋爐主要設計參數(shù)項目單位2號3號過熱蒸汽流量t/h6565汽包工作壓力MPa過熱汽出口壓力MPa過熱蒸汽出口溫度℃450450給水溫度℃150150排煙溫度℃155160冷風溫度℃2030熱風溫度℃340340鍋爐效率%9089燃煤量t/h1717表24. 煙氣溫度設計值項目單位2號3號爐膛出口℃996985一級過熱器入口℃797662轉向室℃590596二級空預器入口℃423445一級省煤器入口℃342368一級空預器入口℃273276一級空預器出口℃155160 燃燒系統(tǒng)鍋爐采用直流縫隙式燃燒器，布置在爐膛側墻四角，假想切園直徑300mm，燃燒系統(tǒng)主要設計參數(shù)見表25。表26. 磨煤機技術性能項目單位2號爐3號爐工作出力t/h5~7~臺數(shù)3+13+1入口溫度℃536628出口溫度℃90~12090~120進煤顆粒直徑mm≤30≤40煤粉細度（R90）%4540 省煤器鍋爐的省煤器共分為兩級，91組，目前1號爐的省煤器已經封堵15組，2號爐的省煤器已經封堵13組，3號爐的省煤器已經封堵17組，每臺爐省煤器的總重約為25t。表27. 省煤器技術參數(shù)項目單位2號爐3號爐高溫段管數(shù)排4141低溫段管數(shù)排5050高溫段管子規(guī)格mmφ323φ324低溫段管子規(guī)格mmφ323φ324高溫段出口水溫℃269255低溫段出口水溫℃212218設計入口水溫℃150進口煙氣流速（BMCR）m/s8出口煙氣流速（BMCR）m/s6總受熱面積m2636557 空預器空預器共分為3級，空預器管道規(guī)格為φ40，材質均為Q235AF。表28. 空預器技術參數(shù)項目單位2號爐3號爐高溫段受熱面積m213881500低溫段受熱面積m225202698高溫段出口風溫℃340340低溫段入口風溫℃2020管子規(guī)格mmφ40φ40 風機表29. 引風機設計參數(shù)項目單位2號爐3號爐型式離心式離心式出力m3/h105105全壓頭kPa轉數(shù)r/min960960風機型號Y47311No1845176。電機型號Y400366Y355466功率kW200200電壓kV66電流A 運行現(xiàn)狀 煤質情況電廠近年統(tǒng)計煤質情況見表210，燃煤灰含量基本在30%以下，%以下，干燥無灰基揮發(fā)分在40%~48%之間。g/g134169122015年1月，由X熱工研究院有限公司對1號機組進行了全面的摸底測試，測試期間入爐煤質見表210，%，%，%， MJ/kg。表212. 各負荷試驗工況下NOx測試結果項　　目單位100%負荷70%負荷空預器出口煙氣NOX濃度mg/m3282482空預器出口煙氣O2濃度% 煙氣溫度若采用SNCR脫硝技術，噴入還原劑的最佳反應溫度區(qū)間為850~1100℃，根據(jù)前述鍋爐設計的熱力計算表，鍋爐額定負荷下，2號爐爐膛出口設計煙溫為996℃3號爐為985℃。SCR脫硝工藝正常反應溫度區(qū)間為300~420℃，煙氣溫度是影響SCR催化劑的脫硝效果的重要因素。表213. 尾部煙道煙溫鍋爐設計值項目單位2號3號爐膛出口℃996985二級空預器入口℃423445一級省煤器入口℃342368一級空預器入口℃273276一級空預器出口℃155160摸底實測值（1號爐）項目單位100%負荷70%負荷空預器出口煙氣煙氣溫度℃221二級空預器入口煙氣溫度℃418374 煙氣量摸底測試期間，在鍋爐滿負荷下，104 m3/h，計算結果見表214。實測空預器出口SO2濃度為2873 mg/m3（均折算至6%O2下），%被氧化成SO3計，煙氣中SO3濃度約為23mg/m3?；抑蠸iO2+Al2O3含量約82%，%。表217. 主機運行參數(shù)（滿負荷）設 備1號機組試驗名稱主機側運行數(shù)據(jù)日 期2015年1月10日時 間單位11:0011:2011:4012:0012:2012:4013:00鍋爐主蒸汽流量t/h60 606061606059主蒸汽溫度℃445 446454443450450450主蒸汽壓力Mpa 給水流量t/h67 686666666666給水壓力Mpa 給水溫度℃136 136136136137137137送風機電流A100 100100100100100100引風機電流A22 222222212121送風機開度　40 404040404040引風機開度%100 100100100100100100磨煤機運行方式ACDACDACDACDACDACDACD表218. 主機運行參數(shù)（中負荷）設 備1號機組試驗名稱主機側運行數(shù)據(jù)日 期2015年1月10日時 間單位15:0015:2015:4016:00鍋爐主蒸汽流量t/h43 46 44 47 主蒸汽溫度℃432 436 437 438 主蒸汽壓力Mpa 給水流量t/h48 49 45 45 給水壓力Mpa 給水溫度℃140 139 141 140 送風機電流A90 90 90 90 引風機電流A17 17 17 17 送風機開度　25 25 25 25 引風機開度%40 40 40 40 磨煤機運行方式ADADADAD743. 脫硝改造路線 NOx控制技術燃煤鍋爐生成的NOx主要由NO、NO2及微量N2O組成，其中NO含量超過90%，NO2約占5~10%，N2O只有1%左右。利用煤粉燃燒過程產生的氮基中間產物或者往煙道中噴射氨氣，在合適的溫度、氣氛或催化劑條件下將NOx還原，這是燃煤鍋爐控制NOx排放的主要機理（圖32）。圖31 NOx生成與控制途徑示意圖 低NOx燃燒低氮燃燒是國內外燃煤鍋爐控制NOx排放的優(yōu)先選用技術。國內切圓燃燒技術源自美國CE公司，從早期的集中送風高溫富氧燃燒到目前的多級空氣深度分級燃燒，在不同時期已發(fā)生了四次重大變化（圖32）：l LNCFSI（圖32b），將二次風噴嘴氣流射向較大直徑“假想”切圓，并在頂層燃燒器上部設緊湊型燃盡風CCOFA。l LNCFSIII（圖32d），將二次風大偏斜貼近水冷壁，并設置一層緊湊型燃盡風CCOFA與一層分離的燃盡風SOFA。l 與TFS2000處于同一水平的最新型低氮燃燒技術是MACT（圖32），將濃淡分離的PM型燃燒器與緊湊型燃盡風CCOFA與分離的多層燃盡風SOFA相結合。這些技術具有一定的共性：1) 低NOx直流燃燒器：燃燒器首要任務是燃燒，濃淡偏差穩(wěn)燃措施也有助于控制NOx。噴嘴設擾流鈍體，一方面可卷吸高溫煙氣回流，另一方面使?jié)庀嗝悍墼诶@流時偏離空氣，射入高溫回流煙氣區(qū)域。2) 爐內徑向空氣分級：一次風粉射流切圓相對較小或者將水平濃淡燃燒器的濃相煤粉小角度反切，二次風射流角度偏離一次風或者設置貼壁風（圖34）。即，在控制NOx的同時，有效防止水冷壁結渣或高溫煙氣腐蝕。即，~，并通過燃盡風完成焦炭、CO及其它中間產物的燃盡。切圓低氮燃燒改造典型案例有京能熱電4200MW、深圳媽灣2300MW、華能銅川2600MW（圖36）、安徽馬鞍山萬能達2號爐等，這些改造工程基本燃用高揮發(fā)分煙煤，能控制爐膛出口NOx濃度小于300mg/m3。SCR是一種成熟的深度煙氣氮氧化物后處理技術，無論是新建機組還是在役機組改造，絕大部分煤粉鍋爐都可以安裝SCR裝置。2) 催化劑是工藝關鍵設備。對于廢棄的催化劑，由于富集了大量痕量重金屬元素，需要謹慎處理。4) 脫硝系統(tǒng)會增加鍋爐煙道系統(tǒng)阻力約700~1000Pa，需提高引風機壓頭。6) 受制于鍋爐煙氣參數(shù)、飛灰特性及空間布置等因素的影響，根據(jù)反應器的布置位置，SCR工藝分為高灰型、低灰型和尾部型等三種：高灰型SCR是主流布置，工作環(huán)境相對惡劣，催化劑活性惰化較快，但煙氣溫度合適（300~400℃），經濟性最高；低灰型SCR與尾部型SCR的選擇，主要是為了凈化催化劑運行的煙氣條件或者是受到布置空間的限制，由于需將煙氣加熱到300℃以上，只適合于特定環(huán)境。與新建機組相比，老機組脫硝改造時，面臨布置空間、鍋爐基礎和鋼架的加固等工作，改造難度較大（圖37是典型改造案例之一）。噴入爐膛的氣態(tài)NH3同時參與還原和氧化兩個競爭反應：溫度超過1050℃時，NH3被氧化成NOx，氧化反應起主導；溫度低于850℃時，NH3與NOx的還原反應為主，但反應速率降低。但是，由于它的低投資和低運行成本，特別適合小容量鍋爐的使用；小容量鍋爐可以做到比較高的效率，因而綜合性價比較好。對于600MW煤粉鍋爐，在控制氨逃逸濃度小于10μL/L條件下，SNCR脫硝效率僅有30%左右。脫硝效率為30~40%時，~，甚至更高，還原劑利用率僅為20~30%。l 還原劑噴入爐膛前，需要稀釋到10%以下，而霧化液滴蒸發(fā)熱解過程需要吸收一定的熱量，%~%。通常要求停留時間超過1s，在850~1050℃，以使NH3與NOx充分擴散與反應，最大限度減少氨逃逸。l 投送窗口：尿素溶液噴射點至脫硝還原反應區(qū)間的時間越長，越有利于霧化液滴蒸發(fā)析氨，為還原反應提供足夠的氣態(tài)氨，但由于液滴蒸發(fā)過程所處溫度較高，這會造成大量NH3被氧化成NOx，不僅降低了還原劑的利用率，且加重了后期的還原反應。為適應負荷與煤種等因素對爐內煙氣溫度分布的影響，SNCR系統(tǒng)通常采取如下兩種措施：在線調整霧化液滴的粒徑大小與含水量，縮短或延長液滴的蒸發(fā)與熱解時間，使熱解產物NH3投送到合適的脫硝還原反應區(qū)域；在爐膛高度上多層布置尿素噴射器，高負荷時投運上層噴射器，低負荷時投運下層噴射器。為提高反應區(qū)間內的NH3/NO分布均勻性，尿素溶液噴射系統(tǒng)需要具備高的穿透能力和強的混合性：優(yōu)化墻式霧化噴射器的噴嘴，控制霧化液滴的粒徑、噴射角度、穿透深度及覆蓋范圍；采取高速射流氣體或多噴嘴長槍式噴射器，增強霧化液滴的投送準確性。運行經驗顯示，脫硝效率在50%以內時，NH3/~。根據(jù)霧化噴槍的結構特點，可將SNCR技術分為三種：l 墻式SNCR。國內某100MW機組，在爐膛折焰角附近的水冷壁四周分四層布置了49支墻式蒸汽霧化雙流體噴射器，通常投運一層或兩層噴射器就能滿足40%的脫硝效率要求。對于容積約200~300MW等級的鍋爐，為提高尿素霧化液滴的投送和混合效果，可采用多噴嘴長槍式尿素噴射器。噴射器長度可以改變，插入爐膛的深度超過3m，主要布置在側墻折焰角上方墻式噴射器難以有效投送的區(qū)域。韓國某廠250MW機組配前后墻對沖方式燃燒，NOx排放濃度約700~950mg/m3。l 霧化增濕噴射器。在折焰角附近側墻，布置多個尿素溶液控制盒，每個控制盒里有尿素溶液噴嘴、稀釋水噴嘴、增濕水噴嘴及高壓空氣（壓力約10kPa，配單獨的高壓羅茨風機）噴口，增濕后的高速空氣射流能夠多角度多層次地攜帶尿素液滴到合適的地方。SNCR技術在美國應用相對較廣，在國內目前已有較多電廠采用了SNCR煙氣脫硝技術（表32）。 圖38 SNCR系統(tǒng)表32 SNCR業(yè)績統(tǒng)計序號項目單位利港三期萬浦熱電國華北京