【正文】 的好氧處理，同時去除部分COD。通過投加NaOH，對循環(huán)池內(nèi)的pH值進行再一次的精確調(diào)整，以使進入UMAR反應器的污水pH值達到厭氧處理所需的要求。（5）UMAR反應器預酸化池出水泵送入1座UMAR反應器（Ф824m）進行厭氧處理，單座反應器的有效容積為1206m3。（6）2集水井車間其他廢水經(jīng)原有機械格柵將廢水中粗大漂浮物截留后，自流至2集水井，2集水井出水泵送至好氧調(diào)節(jié)池。（8）CASS池好氧調(diào)節(jié)池出水泵送至CASS池配水槽中，配水槽的廢水通過配水一體化設備送至CASS池中，進水流量通過配水一體化設備調(diào)控。（9）中間水池CASS池出水自流入中間水池，中間水池起到過渡作用，保證廢水以穩(wěn)定的負荷進入JMF超效射流淺層氣浮機。JMF淺層射流氣浮機是在溶氣罐中高壓強制溶解大量空氣，并在反應池釋放大量微細氣泡使其粘附于懸浮物顆粒上造成整體密度小于1的狀態(tài)，靠浮力使其上升至水面而使固液分離，確保將廢水中懸浮物有效去除。(11)污泥濃縮池調(diào)節(jié)沉淀池、CASS池、JMF射流淺層氣浮機產(chǎn)生的污泥由泵送入污泥池，在污泥池內(nèi)通過濃縮作用減小其體積，污泥濃縮池內(nèi)污泥泵送至帶式壓濾機進一步減小其體積，濃縮后的污泥定期外運。第三章 主要構(gòu)筑物設計計算 集水井的設計計算 設計說明集水井是能對水質(zhì)水量進行調(diào)節(jié)，減少或避免沖擊負荷對儀器設備的影響，有酸性水和堿性水的中和，調(diào)節(jié)水溫和臨時儲水的作用 設計參數(shù)最大設計流量Qmax=2500m179。 1集水井設計計算（1）有效容積Ve 采用相當于一臺1集水井提升泵10分鐘的容量 式中：Qmax ——設計提升泵流量，m3/h； t ——水力停留時間，min。采用全地下鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。采用全地下鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。（2）水泵吸水管的水頭損失 進水管管材為鋼管，水泵吸水管長L1= m,流量Qmax=104 m179。彎管兩個，其局部阻力系數(shù)ξ4=：（3）水泵出水管的水頭損失 出水管管材為鋼管，取出水管長L2=5 m，管徑DN200 mm，Qmax=104 m179。彎管一個，其局部阻力系數(shù)ξ4=，則出水管的局部阻力損失為：（4）水泵所需揚程H式中：h5—水泵提升高度，m； h6—安全水頭， m。其性能參數(shù)見表315。（2）水力計算水頭損失計算如1集水井泵，兩者相差不大，取安全水頭1 m，不做計算。 表316 IS10065200A潛水泵性能參數(shù)型號流量/（m3?h）揚程/m功率/kwIS10065200A4711 調(diào)節(jié)沉淀池的設計計算本設計調(diào)節(jié)沉淀池采用多斗式平流沉淀池。/d=104 m3/h= m3/s，設計停留時間t=16h，有效水深he=,。（2）有效面積Ae 式中：he ——調(diào)節(jié)池有效高度（3）調(diào)節(jié)池實際尺寸式中： ——超高因此可取調(diào)節(jié)沉淀池的長寬分別為24 m、13 m，超高取6 m，故調(diào)節(jié)池的尺寸為24m13m6m=1872m179。 排泥系統(tǒng)設計計算（1）污泥量計算主要有兩部分構(gòu)成，一是由降解有機物BOD所產(chǎn)生的污泥增值，二是進水中不可降解及惰性懸浮物固體的沉淀。（2）污泥斗計算設計3個污泥斗，污泥斗傾斜角度為67176。所以排泥周期：（3）沉淀池排泥采用穿孔管進行重力排泥，穿孔管橫向布置于污泥斗底端，沿與水流垂直方向共設3根直接排泥至污泥濃縮池。 m/s。/s。進水孔位置應在斜管以下、沉泥區(qū)以上部位。集水槽寬：集水槽起端水深：，則集水槽出口深度h，式中， Q——集水槽設計流量，為確保安全，~ 的安全系數(shù)，m179。 B——集水槽寬度，m。具體參數(shù)見表3?hCP（T）50420（2）加藥機選型 kg計算，則每天投加量為1250 kg。/d，即104 L/h。詳細參數(shù)見下表3252。/d，設計停留時間t=，有效水深he= 設計計算（1）有效容積Ve 式中：Qmax ——設計進水流量，m3/h； t ——水力停留時間，h。采用全地下鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。根據(jù)《環(huán)境保護設備選用手冊》，其相關(guān)參數(shù)如表332。/d，設計停留時間t=1h，有效水深he= 設計計算（1）有效容積Ve 式中：Qmax ——設計進水流量，m3/h； t ——水力停留時間，d。采用全地下鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。（2）水泵吸水管的水頭損失 進水管管材為鋼管，水泵吸水管長L1= m,流量Qmax=104 m179。彎管兩個，其局部阻力系數(shù)ξ4=：（3）水泵出水管的水頭損失 出水管管材為鋼管，取出水管長L2=3 m，管徑DN200 mm，Qmax=104 m179。彎管一個，其局部阻力系數(shù)ξ4=，則出水管的局部阻力損失為：（4）水泵所需揚程H式中：h5—水泵提升高度，m； h6—安全水頭， m。其性能參數(shù)見表343。上流式多級厭氧反應器（UMAR）通常應用于高濃度有機廢水的處理,UMAR反應器集分級處理技術(shù)、流化床技術(shù)和污泥顆?；夹g(shù)于一體，克服了傳統(tǒng)厭氧技術(shù)的不足，使厭氧處理技術(shù)的優(yōu)勢得以充分體現(xiàn)。反應器由兩個反應區(qū)垂直串聯(lián)組成，第一反應區(qū)為高負荷反應區(qū)，其底部為進水混合區(qū)，第二反應區(qū)為低負荷反應區(qū)，在上部。 UMAR反應器特點（1）容積負荷高，占地面積少；（2）抗沖擊負荷能力強；（3）啟動時間短，操作控制簡單；（4）內(nèi)部無運轉(zhuǎn)部件，維護方便；（5）適應處理中高濃有機廢水范圍廣泛；（6）玻璃鋼材質(zhì)，透明便于觀測。 UMAR反應器原理 廢水通過旋轉(zhuǎn)布水系統(tǒng)進入反應器底部，在混合區(qū)與內(nèi)部循環(huán)水混合，在反應器的一級處理區(qū)內(nèi)，廢水與顆粒污泥充分接觸，在厭氧菌的作用下廢水中的大部分有機物被轉(zhuǎn)化為甲烷和二氧化碳。一級處理區(qū)的出水通過一級三相分離器后進入二級處理區(qū)進一步處理，所產(chǎn)生的沼氣經(jīng)過二級三相分離器和頂部的氣液分離器收集分離后導入沼氣柜以便回收利用。 UMAR反應器主體UMAR反應器由厚20mm的碳鋼制成，反應器總?cè)莘e1206m179。第一反應區(qū)高：第二區(qū)反應區(qū)高=4:1，進水口設在反應器底部，由25mm的PVC管連接。 圖352 UMAR反應器結(jié)構(gòu)示意圖 UMAR內(nèi)循環(huán)系統(tǒng)內(nèi)循環(huán)系統(tǒng)主要由沼氣上升管，下降管，集氣罩和氣液分離器4個部分構(gòu)成。形成連續(xù)穩(wěn)定的內(nèi)循環(huán)和參加循環(huán)的沼氣量密切相關(guān)，內(nèi)循環(huán)的真正動力來自于沼氣產(chǎn)生的體積膨脹功，取決于反應器沼氣產(chǎn)率的大小。 UMAR工藝配套設備（1）沼氣穩(wěn)壓柜 UMAR工藝反應過程中會產(chǎn)生沼氣（甲烷和二氧化碳），經(jīng)過除濕后可用于沼氣鍋爐和沼氣發(fā)電機房。本設計采用一臺氣體壓力為300mm水柱的工作壓力，由物位計和火炬燃燒系統(tǒng)連鎖，有效容積為50m179。（2）沼氣燃燒器本設計采用一套燃燒能力為250 m3/h的沼氣燃燒器。/d螺旋泵一臺。表357 CP（T）型號功率/kW揚程/m流量/m179。/d，設計停留時間t=，有效水深he=（1）有效容積Ve 式中：Qmax ——設計進水流量，m3/h； t ——水力停留時間，d。采用全地下鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。CASS是在SBR（間歇式活性污泥處理工藝）上發(fā)展改進而來,該設計使用CASS池共一座（分兩組）。此時進水水質(zhì)：COD=900mg/L BOD5=550mg/LSS=80mg/L處理規(guī)模：Q=3500m3/d,混合液懸浮固體濃度（MLSS）：Nw=3500mg/L反應池有效水深H一般取35m, m排水比：λ= ==(2) BOD污泥負荷（或稱BODSS負荷率）（Ns）Ns=Ns——BOD污泥負荷（或稱BODSS負荷率）,kgBOD5/(kgMLSSd),，；η——有機基質(zhì)降解率，%；η=f——混合液中揮發(fā)性懸浮固體與總懸浮固體濃度的比值，一般在生活污水中，,。d)（3）曝氣時間TA ，取4h 式中 TA—曝氣時間，h S0—進水平均BOD5，㎎/L m—排水比 1/m = 1/Nw—混合液懸浮固體濃度（MLSS）：X＝3500mg/L（4）沉淀時間TS 活性污泥界面的沉降速度與MLSS濃度、水溫的關(guān)系，可以用下式進行計算。t—水溫，℃X0—沉降開始時MLSS的濃度，X0＝Nw=3500mg/L，則Vmax = 1043500 = 沉淀時間TS用下式計算 取TS=1h 式中 TS—沉淀時間，h H—反應池內(nèi)水深，m —安全高度，（5） 排水時間TD及閑置時間Tf 根據(jù)城市污水處理廠運行經(jīng)驗，本水廠設置排水時間TD取為1h,。 （ⅰ）采用容積負荷法計算：式中：Q—污水設計水量，m3/d ；Q=3500m3/d； Nw—混合液MLSS污泥濃度（kg/m3），； Ne—BOD5污泥負荷(kg BOD5/kg MLSSd； Sa—進水BOD5濃度（kg/ L），本設計Sa = 550 mg/L； Se—出水BOD5濃度（kg/ L），本設計Se = 20 mg/L； f—混合液中揮發(fā)性懸浮固體濃度與總懸浮固體濃度的比值，；則：本水廠設計CASS池一座（分兩組），每組容積Vi==2070m3 因此CASS池尺寸設計為46m20m5m=4600㎡（7）CASS池的容積負荷CASS池工藝是連續(xù)進水，間斷排水，池內(nèi)有效容積由變動容積（V1）和固定容積組成，變動容積是指池內(nèi)設計最高水位至潷水器最低水位之間高度（H1）決定的容積，固定容積由兩部分組成，一是活性污泥最高泥面至池底之間高度（H3）決定的容積（V3），另一部分是撇水水位和泥面之間的容積，它是防止撇水時污泥流失的最小安全距離（H2）決定的容積（V2）。則 （ⅱ）潷水結(jié)束時泥面高度，H3（m）