【正文】 高度的自動化操作，使人員的配置可以減少。b 絮凝劑在JM F射流淺層氣浮機前需要投加絮凝劑PAC及PAM。 總裝機功率(包括備用設(shè)備)：；（含氣浮設(shè)備）；（不含氣浮設(shè)備） 電力消耗 （含氣浮設(shè)備）由業(yè)主提供三相四線，電源用電纜將所需電容量動力引至污水處理站配電控制柜，然后分送至各用電設(shè)備。第六章、供電與運行費用處理站供電由業(yè)主將電源送至廢水站總配電柜，其功率補償由業(yè)主一并考慮。 第二部分，其他費用，內(nèi)容主要包括征地費，設(shè)計費等，按照第一部分直接費用的10%計算；第三部分，不可預(yù)見的費用，即預(yù)備費，按照第一部分與第二部分費用總和的10%計算。（2）高程布置結(jié)果參見圖冊圖02工藝流程高程布置圖。 高程布置（1）高程計算取處理站水平基面標(biāo)高為0，根據(jù)《給水排水工程快速設(shè)計手冊》的水力計算表，以及本設(shè)計的流量、管線長度可得廢水管線沿程水頭損失，局部水頭損失取沿程水頭損失的15%計算，詳見表4321。 污水處理站高程布置 布置原則（1）盡可能利用地形坡度，使污水按處理流程在構(gòu)筑物之間能自流，盡量減少提升次數(shù)和水泵所需揚程。（3）曝氣管CASS反應(yīng)池曝氣選用的是MFSR200A型羅茨鼓風(fēng)機，空氣干管選用DN65鋼管，支管選用DN20鋼管。 （5）天橋?qū)挾炔灰诵∮? m。 在污水廠內(nèi)應(yīng)合理的修建道路，方便運輸，要設(shè)置通向各處理構(gòu)筑物和輔助建筑物的必要通道，道路的設(shè)計應(yīng)符合如下要求：（1）主要車行道的寬度：單車道為3~4 m，雙車道為6~7 m，并應(yīng)有回車道。輔助建筑物的設(shè)置應(yīng)根據(jù)方便、安全等原則確定。這些管線有的敷設(shè)在地下，但大都在地上，對它們的安裝既要便于施工和維護管理，又要緊湊，少占用地。 、渠的平面布置 （1） 在各處理構(gòu)筑物之間，設(shè)有貫通、連接的管、渠。（2）土方量做到基本平衡，并避開劣質(zhì)土壤地段。/h, kw的電機。（2）脫水機及壓濾機 脫水間采用帶式壓濾機壓濾脫水，雖然壓濾機脫水投資較大，但脫水效果好，泥餅含水率可達70%—80%。 式中：h4——污泥斗深度，m； D——濃縮池直徑，m； d——污泥斗底部直徑，取d=； ——泥斗側(cè)壁傾角，取176。 ,取16m 式中：A——濃縮池面積，m2；V——污泥量，m3/d；C——污泥固體濃度，kg/m3； M——濃縮池污泥固體負荷，取M=30 kg/( m2/dC. JMF射流淺層氣浮機產(chǎn)生的污泥量由以上計算得出剩余污泥量V3= m179。 本設(shè)計中調(diào)節(jié)沉淀池、CASS池、JMF射流淺層氣浮機產(chǎn)生的污泥由泵送入污泥池，在污泥池內(nèi)通過濃縮作用減小其體積，污泥濃縮池內(nèi)污泥泵送至帶式壓濾機進一步減小其體積，濃縮后的污泥定期外運。尺寸為12m6m=396m179。（4）旋混曝氣器旋混曝氣器室采用多層螺旋切割的形式進行充氧曝氣，當(dāng)氣流進入曝氣器時，氣流首先通過二道螺旋切割系統(tǒng)后進入下層多層鋸齒形曝氣頭，進行多層切割，使氣泡切割成微氣泡，這樣大大提高了氧的利用率，具有曝氣均勻，充氧效率高的特點。 CASS池配套設(shè)備（1）CASS池進料泵根據(jù)《給排水設(shè)計手冊?續(xù)冊（第二冊》，選用IS125100250離心泵3臺，其性能參數(shù)見表375。出泥管管徑取d=250mm。根據(jù)對于管道流速的規(guī)定[2]，確定本設(shè)計管道系統(tǒng)各管段管徑為：1~2段DN50mm，2~3段DN75mm，3~4段DN100mm,4~5段DN150mm，5~6段DN200mm，6~7段DN300mm。 = 2919(㎏O2/d) 式中 Oa —需氧量，㎏O2/d； —活性污泥微生物每代謝1㎏BOD需氧量，㎏～㎏，㎏； —1㎏活性污泥每天自身氧化所需要的氧量，㎏～㎏，㎏。本設(shè)計最冷時是冬季平均最冷溫度是10℃。L1＝10﹪L=10%46= （ⅲ）反應(yīng)池液位控制排水結(jié)束時最低水位（m）；；保護水深 = 。則 （ⅱ）潷水結(jié)束時泥面高度，H3（m）已知撇水水位和泥面之間的安全距離，H2==；H3=H(Hl+H2)==(ⅲ) SVI—污泥體積指數(shù),(ml/g) SVI=代入數(shù)值，則 SVI=(ml/g)， 此數(shù)值反映出活性污泥的凝聚、沉降性能良好。 （?。┎捎萌莘e負荷法計算：式中：Q—污水設(shè)計水量，m3/d ；Q=3500m3/d； Nw—混合液MLSS污泥濃度（kg/m3），； Ne—BOD5污泥負荷(kg BOD5/kg MLSSd)（3）曝氣時間TA ，取4h 式中 TA—曝氣時間，h S0—進水平均BOD5，㎎/L m—排水比 1/m = 1/Nw—混合液懸浮固體濃度（MLSS）：X＝3500mg/L（4）沉淀時間TS 活性污泥界面的沉降速度與MLSS濃度、水溫的關(guān)系，可以用下式進行計算。此時進水水質(zhì)：COD=900mg/L BOD5=550mg/LSS=80mg/L處理規(guī)模：Q=3500m3/d,混合液懸浮固體濃度（MLSS）：Nw=3500mg/L反應(yīng)池有效水深H一般取35m, m排水比：λ= ==(2) BOD污泥負荷（或稱BODSS負荷率）（Ns）Ns=Ns——BOD污泥負荷（或稱BODSS負荷率）,kgBOD5/(kgMLSS采用全地下鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。表357 CP（T）型號功率/kW揚程/m流量/m179。（2）沼氣燃燒器本設(shè)計采用一套燃燒能力為250 m3/h的沼氣燃燒器。 UMAR工藝配套設(shè)備（1）沼氣穩(wěn)壓柜 UMAR工藝反應(yīng)過程中會產(chǎn)生沼氣（甲烷和二氧化碳），經(jīng)過除濕后可用于沼氣鍋爐和沼氣發(fā)電機房。 圖352 UMAR反應(yīng)器結(jié)構(gòu)示意圖 UMAR內(nèi)循環(huán)系統(tǒng)內(nèi)循環(huán)系統(tǒng)主要由沼氣上升管，下降管，集氣罩和氣液分離器4個部分構(gòu)成。 UMAR反應(yīng)器主體UMAR反應(yīng)器由厚20mm的碳鋼制成，反應(yīng)器總?cè)莘e1206m179。 UMAR反應(yīng)器原理 廢水通過旋轉(zhuǎn)布水系統(tǒng)進入反應(yīng)器底部，在混合區(qū)與內(nèi)部循環(huán)水混合，在反應(yīng)器的一級處理區(qū)內(nèi)，廢水與顆粒污泥充分接觸，在厭氧菌的作用下廢水中的大部分有機物被轉(zhuǎn)化為甲烷和二氧化碳。反應(yīng)器由兩個反應(yīng)區(qū)垂直串聯(lián)組成，第一反應(yīng)區(qū)為高負荷反應(yīng)區(qū)，其底部為進水混合區(qū)，第二反應(yīng)區(qū)為低負荷反應(yīng)區(qū)，在上部。其性能參數(shù)見表343。彎管兩個，其局部阻力系數(shù)ξ4=：（3）水泵出水管的水頭損失 出水管管材為鋼管，取出水管長L2=3 m，管徑DN200 mm，Qmax=104 m179。采用全地下鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。根據(jù)《環(huán)境保護設(shè)備選用手冊》，其相關(guān)參數(shù)如表332。/d，設(shè)計停留時間t=，有效水深he= 設(shè)計計算（1）有效容積Ve 式中：Qmax ——設(shè)計進水流量，m3/h； t ——水力停留時間，h。/d，即104 L/h。具體參數(shù)見表3集水槽寬：集水槽起端水深：，則集水槽出口深度h，式中， Q——集水槽設(shè)計流量，為確保安全，~ 的安全系數(shù)，m179。/s。所以排泥周期：（3）沉淀池排泥采用穿孔管進行重力排泥，穿孔管橫向布置于污泥斗底端，沿與水流垂直方向共設(shè)3根直接排泥至污泥濃縮池。 排泥系統(tǒng)設(shè)計計算（1）污泥量計算主要有兩部分構(gòu)成，一是由降解有機物BOD所產(chǎn)生的污泥增值，二是進水中不可降解及惰性懸浮物固體的沉淀。/d=104 m3/h= m3/s，設(shè)計停留時間t=16h，有效水深he=,。（2）水力計算水頭損失計算如1集水井泵，兩者相差不大，取安全水頭1 m，不做計算。彎管一個，其局部阻力系數(shù)ξ4=，則出水管的局部阻力損失為：（4）水泵所需揚程H式中：h5—水泵提升高度，m； h6—安全水頭， m。（2）水泵吸水管的水頭損失 進水管管材為鋼管，水泵吸水管長L1= m,流量Qmax=104 m179。采用全地下鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。第三章 主要構(gòu)筑物設(shè)計計算 集水井的設(shè)計計算 設(shè)計說明集水井是能對水質(zhì)水量進行調(diào)節(jié)，減少或避免沖擊負荷對儀器設(shè)備的影響，有酸性水和堿性水的中和，調(diào)節(jié)水溫和臨時儲水的作用 設(shè)計參數(shù)最大設(shè)計流量Qmax=2500m179。JMF淺層射流氣浮機是在溶氣罐中高壓強制溶解大量空氣，并在反應(yīng)池釋放大量微細氣泡使其粘附于懸浮物顆粒上造成整體密度小于1的狀態(tài)，靠浮力使其上升至水面而使固液分離，確保將廢水中懸浮物有效去除。（8）CASS池好氧調(diào)節(jié)池出水泵送至CASS池配水槽中，配水槽的廢水通過配水一體化設(shè)備送至CASS池中，進水流量通過配水一體化設(shè)備調(diào)控。（5）UMAR反應(yīng)器預(yù)酸化池出水泵送入1座UMAR反應(yīng)器（Ф824m）進行厭氧處理，單座反應(yīng)器的有效容積為1206m3。6個小時的停留時間起到穩(wěn)定廢水有機負荷，調(diào)節(jié)波動的效果，同時預(yù)酸化池給污水創(chuàng)造了一定的兼氧環(huán)境進行水解酸化，發(fā)生厭氧處理的酸化過程，將難降解的物質(zhì)分解成容易降解的有機底物，提高廢水的可生化性，以利于后續(xù)的好氧處理，同時去除部分COD。（2）調(diào)節(jié)沉淀池根據(jù)該廢水的生產(chǎn)及排放特點，1集水井出水泵送入調(diào)節(jié)沉淀池，調(diào)節(jié)池對廢水的水質(zhì)水量進行調(diào)節(jié)，減輕對后續(xù)工段的負荷沖擊，同時經(jīng)過靜置沉淀作用將廢水中的懸浮物質(zhì)有效去除。（3）在國內(nèi)，氣浮法處理工藝廣泛用于制藥廢水，氣浮法通常包括充氣氣浮、溶氣氣浮、化學(xué)氣浮和電解氣浮等多種形式處理，具有典型性。 (5)水解酸化法：水解酸化法作為制藥廢水的預(yù)處理方法，它能將不溶性的有機物，降難生物降解的大分子物質(zhì)分解為容易降解的小分子有機物，從而提供廢水的可生化性，還有去除生物抑制物的作用。其COD、BOD較高，屬于高濃度有機廢水，針對以上特性對工藝比選進行以下分析：（1）物化法：不受水質(zhì)水量變動的影響，但出水水質(zhì)不能達標(biāo)，且運行成本高 ，可作為預(yù)處理或深度處理。 工藝比選目前國內(nèi)外對制藥類工業(yè)廢水的處