【正文】 環(huán)形油槽； 33—排水管口； 34—傳動(dòng)軸套筒；35—小傘齒輪； 36—排油口； 37—錐襯套； 38—主軸； 39—進(jìn)油口：機(jī)架部分；傳動(dòng)軸部分；偏心軸套部分；球面軸承部分；動(dòng)錐部分；調(diào)整套部分。傳動(dòng)軸套筒34插入機(jī)架中心套筒5中，用螺釘固定。直襯套原來用青銅材料制成，由于尼龍軸套有許多優(yōu)點(diǎn)，所以，目前很多廠礦已改用尼龍直襯套代替直銅套，使用效果更好。為了防止直襯套上串，在直襯套的上口開兩個(gè)缺口，裝一個(gè)壓板將其壓住。其另一端借聯(lián)軸器與電動(dòng)機(jī)相連。采用滾動(dòng)軸承的破碎機(jī)，有時(shí)由于滾動(dòng)軸承承受很大的沖擊力而遭損壞，所以必須采用較好的軸承。錐襯套原來用青銅或巴比合金制作，現(xiàn)在用尼龍錐襯套。大傘齒輪與偏心軸套之間是用鍵連接的。偏心軸套被支撐在四片止推盤2和機(jī)架下蓋1上，最下面一片銅盤沿圓周方向有3個(gè)瓜卡在端蓋1的槽中，所以它是不轉(zhuǎn)動(dòng)的；最上面一片剛的止推盤用銷子與偏心軸套相聯(lián)，能隨偏心軸套轉(zhuǎn)動(dòng)，而中間兩片止推盤自由的放在上下兩盤中間。原來上面一片銅板由于沒有徑向限位，在運(yùn)轉(zhuǎn)中，沿外圈碰損很嚴(yán)重，壽命很短。球面瓦用銷子固定在球面軸承座上，其上有回油孔而球面軸承座外圈有擋油環(huán)13，防止從軸面瓦外緣擠出的油進(jìn)入防塵水中。球面軸承座的下部止口與機(jī)器上的環(huán)形加工面相配合。現(xiàn)在也有采用尼龍球面軸承的。動(dòng)錐部分由動(dòng)錐體和主軸38組成，用熱壓配合裝配在一起。為了使它們之間緊密配合，中間鑄以鋅。在鎖緊螺帽的頂部裝有分礦盤21。制動(dòng)齒板的外齒卡在鎖緊螺帽的內(nèi)齒中，而制動(dòng)齒板下面的方形鍵卡在主軸頭部的缺口內(nèi)，以防止主軸與鎖緊螺帽的相對運(yùn)動(dòng)。破碎后的礦石，從兩椎體下部落到運(yùn)輸帶上。用“U”形螺栓24穿過缺口環(huán)在耳環(huán)上，將定錐襯板固定在調(diào)整環(huán)28上。因調(diào)整環(huán)是有螺紋，所以向右旋轉(zhuǎn)調(diào)整環(huán)排礦口便減小；向左旋轉(zhuǎn)調(diào)整環(huán)，則排礦口增大。為了保護(hù)螺紋和使調(diào)整環(huán)容易轉(zhuǎn)動(dòng)以及不讓灰塵侵入，在固定環(huán)17的徑向方向上有加注黃油的孔27和在其下端裝設(shè)有毛氈密封圈16。這樣，當(dāng)不能破碎的物料落入破碎腔時(shí)能起保險(xiǎn)作用。為了保證破碎機(jī)正常運(yùn)轉(zhuǎn)，各摩擦表面必須要很好地進(jìn)行潤華與防塵。目前彈簧式中細(xì)碎圓錐破碎機(jī)都是用水封防塵裝置。防塵水從進(jìn)水口35進(jìn)入溝槽，充滿后從排水管口36流走，同時(shí)把落入水中的灰塵帶走。有從中心套筒的端蓋上的進(jìn)油孔37進(jìn)入偏心軸套的止推盤中，由于止推盤上有放射狀的油溝，油流過中心孔時(shí)也同時(shí)進(jìn)入各溝槽潤滑止推盤；油經(jīng)止推盤中心孔沿偏心軸承內(nèi)外表面和主軸上的中心孔上升，同時(shí)也潤滑各摩擦表面，最后潤滑球面軸承和傘齒輪，從傘齒輪上甩下的油順排油孔38排出。破碎機(jī)的保險(xiǎn)裝置：它是裝在機(jī)架一圈的16組彈簧。之后固定環(huán)和調(diào)整環(huán)借彈簧的張力恢復(fù)原位。 由于本設(shè)計(jì)只對S75標(biāo)準(zhǔn)圓錐破碎機(jī)的整機(jī)平衡部分進(jìn)行設(shè)計(jì)，所以只對相應(yīng)部分進(jìn)行介紹分析。在生產(chǎn)現(xiàn)場破碎機(jī)斷軸事故時(shí)有發(fā)生，主要是因?yàn)楣ぷ鳁l件惡劣，受很大的沖擊載荷，以及由于主軸和錐體配合安裝不當(dāng)，產(chǎn)生很大的應(yīng)力集中，使用不當(dāng)?shù)仍蛟斐傻摹Ｓ秩缒炽~礦2100破碎機(jī)，在主軸 A—A面（）斷裂過3根，分析其原因，都是由于過盈較大，產(chǎn)生過大應(yīng)力集中，在很大的沖擊載荷下而損壞。從主軸結(jié)構(gòu)對比以及結(jié)合主軸斷裂和受力情況分析可知，階梯軸由于由于不同的直徑截面變化容易產(chǎn)生應(yīng)力集中，而錐形主軸和無階梯軸，其截面只是主軸與錐面配合，下部只有一次變化。但錐面配合方式，其軸向定位準(zhǔn)確程度很差。目前，圓錐破碎機(jī)向著大功率、高能化方向發(fā)展，特別是超細(xì)碎破碎機(jī)。由于超細(xì)碎高能破碎機(jī)功率很大，如HP700圓錐破碎機(jī)，電動(dòng)機(jī)功率為450KW，因此要求主軸必須有很高的強(qiáng)度，除加粗主軸外，為了保證整機(jī)外形尺寸又不大，采用了椎體與主軸為一個(gè)整體的空心主軸，其下部為一個(gè)圓柱形筒體，其內(nèi)經(jīng)很大，從而大大的增加了主軸強(qiáng)度而又不增加機(jī)體外形尺寸 。主軸結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)，在條件允許的情況下，應(yīng)盡量采用整體空心主軸結(jié)構(gòu)，它不僅提高了強(qiáng)度和剛度，也采用了迷宮式密封創(chuàng)造條件，所以它應(yīng)該是最有發(fā)展前途的。一種是小錐齒輪設(shè)置在大錐齒輪下方，然而此時(shí)大多數(shù)是大齒輪裝在偏心軸套的上方，但也有將大錐齒輪裝在下方的。經(jīng)過多年實(shí)踐證明，前一種方式安裝維修都比較方便，但常常產(chǎn)生直襯套上竄的不良現(xiàn)象，偏心軸套工作時(shí)產(chǎn)生跳動(dòng)不穩(wěn)定。最近AC公司H系列破碎機(jī)也都改為第一種方式。但是，為了適應(yīng)筒形主軸，卡里巴托型、HP系列破碎機(jī)偏心軸套，其內(nèi)孔為圓柱形而外部是上小下大的節(jié)錐形柱體。 偏心軸承的支撐方式一般都采用由止推片組成的平面止推滑動(dòng)軸承，但也有采用平面推力滾動(dòng)軸承的，如卡里巴托型破碎機(jī)。 動(dòng)錐的支撐方式動(dòng)錐支撐方式都是采用球面軸承支撐（全滾動(dòng)軸承破碎機(jī)除外）。液壓圓錐破碎機(jī)是靠裝在液壓缸活塞上面的球面軸承支撐，并在主軸頂部橫梁中心設(shè)有軸承座套來支撐，使動(dòng)錐主軸構(gòu)成一個(gè)兩支點(diǎn)梁。設(shè)計(jì)破碎機(jī)時(shí)，采用哪種支撐方式，是由破碎機(jī)型式和結(jié)構(gòu)不同而決定的。 圓錐破碎腔有多種型式。如某國產(chǎn)圓錐破碎機(jī)有三種腔型，西蒙斯破碎機(jī)有標(biāo)準(zhǔn)型和短頭型兩種，卡里巴托型破碎機(jī)有四種腔型，AC圓錐破碎機(jī)H系列有九種腔型、G型破碎機(jī)也有四、五種腔型，旋盤破碎機(jī)僅有一種腔型，只是規(guī)格不同的破碎機(jī)，其腔型尺寸不一樣。國內(nèi)生產(chǎn)的液壓和圓錐破碎機(jī)，基本屬于這兩種型式。諾德貝格HP系列破碎機(jī)，有向陡錐形靠近的趨勢，現(xiàn)在處在一種中間型式。它是在西蒙斯圓錐破碎機(jī)的基礎(chǔ)上發(fā)展起來的。若增大西蒙斯破碎機(jī)破碎腔上腔的高度h值，同時(shí)減少大徑D的值使處理能力增加，腔體內(nèi)角度β也隨著減?。ǎ?，從而很自然地形成厚料層，上腔容積增大，擴(kuò)大給料口尺寸。 破碎機(jī)腔形變化示意圖 破碎機(jī)腔形示意圖 該腔形的特點(diǎn)：1） 平行區(qū)很短，動(dòng)錐底角比物料的安息角要小，保證物料不能自動(dòng)滑下，在平行區(qū)入口與上腔相接截面發(fā)生突變。3） 給料口寬度比最大料塊尺寸大許多倍，真?zhèn)€破碎腔高度較小。這種破碎機(jī)腔型的特點(diǎn)是：破碎腔很深，平行區(qū)較長，動(dòng)錐底角很大，所以稱為陡錐破碎機(jī)。旋盤式破碎機(jī)與AC破碎機(jī)由于腔形不同，則兩者的機(jī)械狀態(tài)參數(shù)也不同，即對于不同的腔形，必須匹配不同的機(jī)械狀態(tài)參數(shù)。后者有較小的偏心距，較低的偏心軸套轉(zhuǎn)速，排礦口控制在一定的范圍內(nèi)，驅(qū)動(dòng)的功率較大，所以稱為高能破碎機(jī)。因此，盡管這兩種腔形都比較先進(jìn)，但由于它們的腔形與機(jī)械狀態(tài)參數(shù)不同，其技術(shù)性能也不同。h/t） 裝機(jī)功率P/（kW/h） 310 500 分析上述兩種破碎機(jī)腔形可知，改兩種腔形有一個(gè)基本共同點(diǎn)：使物料在破碎腔里從給料口到排料口的過程中，遭受到更多次數(shù)的破碎。此外，前者能充分發(fā)揮物料層之間的破碎作用。因此，旋盤式破碎機(jī)優(yōu)于AC破碎機(jī)的性能。2） 設(shè)計(jì)破碎腔應(yīng)充分發(fā)揮物料層間破碎作用。4） 無論哪種腔形，為了保證襯板磨損均勻，都應(yīng)設(shè)法均勻給料。 傳統(tǒng)細(xì)碎機(jī)腔形存在許多缺點(diǎn)，其原因是：破碎腔上腔容積小，容納物料較少，即不能形成很好的層間破碎；物料在墻內(nèi)遭受到的破碎次數(shù)少；腔形與機(jī)械狀態(tài)參數(shù)匹配不當(dāng)；物料在破碎腔中不能充分發(fā)展作用等。破碎腔磨損不均勻主要是給料不均勻，又加上這種腔形不能起勻料混料作用。實(shí)踐已經(jīng)證明，給傳統(tǒng)細(xì)碎機(jī)增加均勻布料器，會(huì)帶來很高的經(jīng)濟(jì)效益。此外，破碎腔有一段階梯型（）和二段階梯型（）。 階梯型襯套 日本川崎重工業(yè)株式會(huì)社對細(xì)碎機(jī)腔形也做了研究。 兩種新腔型 新型破碎腔與傳統(tǒng)破碎機(jī)比較，從圖看出，傳統(tǒng)細(xì)碎機(jī)的賽點(diǎn)在A1處。兩者相對應(yīng)的偏心距e1e2；到擺動(dòng)中心距r1r2；通過賭點(diǎn)直徑D1D2。 幾種腔型比較 圖 幾種腔型的比較 1 傳統(tǒng)細(xì)碎機(jī)腔型 2 傳統(tǒng)中碎機(jī)腔型 3 新腔型 此外，由于新型破碎腔與傳統(tǒng)破碎腔相比，上部粗碎腔容積大許多，并能形成很厚的環(huán)狀“密實(shí)的聚積層”，因此在工作中產(chǎn)生了多層顆粒物料相互沖擊和研磨作用，是一些扁狀和長狀物料在進(jìn)入平行區(qū)前遭到破碎，所以新型破碎腔能得到更多的細(xì)顆粒產(chǎn)品和保證產(chǎn)品粒形。在選擇相同的給料粒度和排礦口尺寸的條件下，調(diào)整給料量，保持電耗一定時(shí)。將傳統(tǒng)破碎機(jī)標(biāo)注型和中間型破碎機(jī)改為新腔型，僅需改換定錐襯板便可，很容易實(shí)現(xiàn)。； 改進(jìn)后的新腔型 有效破碎作用面入口處的開度尺寸W應(yīng)大于給料塊尺寸；定錐襯板頂部厚度s=30～50mm；定錐襯板喉口處，襯板薄邊的厚度S1=40～70mm；有效破碎作用面的曲面半徑R，在保持上述有關(guān)尺寸下，由作圖得到近似公式： 式中D、 。這就使破碎比增大，就必須給破碎機(jī)輸入更多的能量。2） 由于破碎機(jī)功率增大，則破碎機(jī)載荷也發(fā)生變化，原機(jī)器零部件強(qiáng)度應(yīng)該能允許載荷的變化。4） 腔型改變后，應(yīng)驗(yàn)算原破碎機(jī)機(jī)械狀態(tài)參數(shù)是否匹配合理等。工廠常因防塵裝置故障而影響生產(chǎn)。有時(shí)也采用兩種裝置共同防塵。往往因生產(chǎn)條件有限，產(chǎn)生問題。液壓圓錐破碎機(jī)采用密封筒和密封環(huán)構(gòu)成的密封裝置，使用效果良好。 保險(xiǎn)裝置 破碎機(jī)保險(xiǎn)裝置最普遍的就是彈簧保險(xiǎn)和液壓保險(xiǎn)兩種。本設(shè)計(jì)研究的是彈簧保險(xiǎn)。液壓調(diào)整裝置比較好，有條件盡可能采用。國產(chǎn)和前蘇聯(lián)以及西蒙斯、旋盤、HP系列破碎機(jī)都采用滑動(dòng)軸承。滾動(dòng)軸承潤滑方便，傳動(dòng)效率高，但承受沖擊載荷差。 3 圓錐破碎機(jī)主要參數(shù)計(jì)算 結(jié)構(gòu)參數(shù)選擇與計(jì)算 分礦口與接礦漏斗礦石從晃動(dòng)的分礦盤落下時(shí)，不允許礦石直接落下給礦口中，而使其落到接礦漏斗上。對于中碎機(jī)，分礦盤與定錐形成的空間不應(yīng)影響礦石進(jìn)入給礦口，更不能產(chǎn)生大塊礦石楔在此空間的現(xiàn)象。 給礦口與排礦口寬度圓錐破碎機(jī)給礦口的寬度B，用動(dòng)錐接近定錐時(shí)兩錐體的上端距離表示。B和b選擇與給礦和排礦粒度有關(guān)，一般情況下，B=（～）Dmax。排礦口寬度b取決于所要求的產(chǎn)品粒度。Y315S6標(biāo)準(zhǔn)彈簧圓錐破碎機(jī)的最大給礦度初選160mm，即最大給礦口寬度B初選 192～240mm。對于中碎機(jī)來說，破碎硬礦石時(shí)K=～、中硬礦石K=2～、軟礦石K=。由于細(xì)碎機(jī)一般都有檢查篩分裝置，它的排礦口寬度平常就應(yīng)該等于所要求的產(chǎn)品粒度，而不必考慮產(chǎn)品的過大顆粒影響?！扑殄F軸線與機(jī)器中心線的夾角一般為=2176。設(shè)計(jì)時(shí)，通常取=21176。中碎用圓錐破碎機(jī)取=40176。；在不斷增加結(jié)構(gòu)尺寸的情況下，盡量增大，這樣可以提高機(jī)器的生產(chǎn)率。 =56176。 偏心距和動(dòng)錐擺動(dòng)行程偏心距也叫偏心半徑，并用e表示。偏心距的大小，以滿足動(dòng)錐在給礦口的行程能足夠壓碎礦石為原則。細(xì)碎機(jī)給礦塊比中碎機(jī)小許多，若適當(dāng)減小偏心距，也能滿足壓碎礦石的要求。所以生產(chǎn)和制造單位可將偏心套錐孔的偏心量制成可調(diào)節(jié)的，這樣可根據(jù)礦石物理性質(zhì)和礦塊尺寸的不同來調(diào)整合適的偏心距。除表 中所給出的數(shù)值外，對于細(xì)碎型2200細(xì)碎圓錐破碎機(jī)，其偏心角=176。這兩種破碎機(jī)都是前蘇聯(lián)的產(chǎn)品。破碎錐的擺動(dòng)行程s（排礦口平面內(nèi)的破碎錐軸線的擺動(dòng)行程）： s=2r=2Htan （）式中r——破碎錐軸線在排礦口平面內(nèi)的偏向距； H——破碎錐下邊緣到球面中心O點(diǎn)的高度。= （） 破碎錐下部A點(diǎn)的行程為： s2Ltan （）式中L——破碎錐母線長度。= （）而圓錐破碎機(jī)的e= （）將s=，=42176。 、同前。tan42176。 破碎腔的平行碎礦區(qū)l破碎腔的平行區(qū)也叫平行帶。若平行區(qū)過長，與同規(guī)格破碎機(jī)在相同條件下比較，生產(chǎn)能力減小，而且隨襯板磨損，平行區(qū)越來越長，易使破碎機(jī)產(chǎn)生堵塞，增加能耗。從受力情況來說，平行區(qū)減短使破碎力下移，能改善主軸受力情況。平行帶產(chǎn)度l，可以根據(jù)動(dòng)錐擺動(dòng)次數(shù)以及底錐角和擺動(dòng)行程等計(jì)算。平行帶長度也可以根據(jù)動(dòng)錐底部直徑計(jì)算。 l=（~） 900=72~ 取l為75mm。圓錐破碎機(jī)的工作部分就是破碎腔。因此，研究破碎機(jī)腔型是一項(xiàng)很有價(jià)值的工作，并引起國內(nèi)外專家、學(xué)者的重視和進(jìn)行大量的工作。破碎腔的結(jié)構(gòu)參數(shù)（給礦口與排礦口寬度、嚙角、動(dòng)錐的擺動(dòng)行程和平行碎礦區(qū)長度）和形狀對物料的破碎過程起著重要的作用，它是決定生產(chǎn)率。設(shè)計(jì)破碎腔時(shí)，必須使物料能均勻的分布在破碎腔中，破碎后的物料應(yīng)能暢通的從破碎腔中排出，同時(shí)應(yīng)控制產(chǎn)品粒度的均勻性。設(shè)計(jì)破碎腔時(shí)應(yīng)保證體積差別為10%~15%。 礦石在破碎錐上所受的力：礦石重力分力Gsin、摩擦力cos和離心慣性力P。 知礦石沿破碎錐平行破礦區(qū)下滑時(shí)產(chǎn)生的加速度按下式確定： （） 所以 式中 f—礦石與破碎錐表面