【正文】 工藝設計中重要的環(huán)節(jié)，關系到鑄件的內(nèi)在質(zhì)量，鑄件的尺寸精度及造型工藝過程的難易程度。、B面（）位于側(cè)立面，比較光潔，產(chǎn)生氣孔、非金屬夾雜物等缺陷的可能性小。2. 5分型面的確定分型面是指兩半鑄型相互接觸的表面。初步對支座進行分型有：、 分型面確定方案一 分型面確定方案二 分型面確定方案三 而選擇分型面時應注意一下原則：1. 應使鑄件全部或大部分置于同一半型內(nèi)2. 應盡量減少分型面的數(shù)目3. 分型面應盡量選用平面4. 便于下芯、合箱和檢測5. 不使砂箱過高6. 受力件的分型面的選擇不應削弱鑄件結(jié)構強度7. 注意減輕鑄件清理和機械加工量：1. 鑄件沒有能盡可能的位于同一半型內(nèi)，這樣會因為合箱對準誤差使鑄件產(chǎn)生偏錯。2. 砂芯不能全部位于下半型內(nèi)。：鑄件沒有能盡可能的位于同一半型內(nèi)，這樣會因為合箱對準誤差使鑄件產(chǎn)生偏錯。：此方案較之方案一與方案二更加科學可行。如果一箱一件生產(chǎn)則工藝出品率會較低，如此生產(chǎn)成本較高。這樣工藝出品率大幅提高，生產(chǎn)成本也大大降低。這些工藝數(shù)據(jù)主要是指加工余量、起模斜度、鑄造收縮率、最小鑄出孔、型芯頭尺寸、鑄造圓角等。鑄件尺寸公差是指鑄件公稱尺寸的兩個允許的極限尺寸之差。支座為砂型鑄造機器造型大批量生產(chǎn)，由《鑄造工藝設計》查表110得：支座的尺寸公差為CT8～12級，取CT9級。機械加工余量是鑄件為了保證其加工面尺寸和零件精度，應有加工余量，即在鑄件工藝設計時預先增加的，而后在機械加工時又被切去的金屬層厚度。支座的輪廓尺寸為160mm*135mm*100mm，由《鑄造工藝設計》查表112得：，取2mm。將底面的加工余量調(diào)整為3mm。這個斜度，稱為起模斜度。初步設計的起模斜度如下：外型模的A面（）高15mm的起模斜度由《鑄造工藝設計》查表115得：粘土砂造型外表面起模斜度為а=1176。25＇,a=但是同一鑄件要盡量選用同一起模斜度，以免加工金屬模時頻繁的更換刀具。10＇,a=由于A面，B面（）均為非加工表面，因此起模斜度的形式選用增加和減少鑄件尺寸的方法。一般來說，較大的孔、槽等應該鑄出來，以便節(jié)約金屬和加工工時，同時還可以避免鑄件局部過厚所造成熱節(jié)，提高鑄件質(zhì)量。根據(jù)支座的輪廓尺寸160mm*135mm*100mm由《鑄造工藝設計》查表15得：最小鑄出孔約為6mm支座的孔Φ25（）考慮加工余量后直徑為19mm，厚度為23mm。支座的孔Φ14（）考慮加工余量后直徑為8mm，厚度為27mm。 最小鑄出孔示意圖鑄件在砂型內(nèi)的冷卻時間短，容易產(chǎn)生變形，裂紋等缺陷。支座的冷卻時間由《鑄造工藝設計》查表125得：冷卻時間為30～60min。支座的公稱重量約為4kg，尺寸公差為CT9級。在單件小批量生產(chǎn)中，由于選用的縮尺與鑄件的實際收縮率不符，或由于鑄件產(chǎn)生了變形等原因，使得加工后的鑄件某些部分的壁厚小于圖樣要求尺寸，嚴重時會因強度太弱而報廢。但支座在大批量生產(chǎn)前的小批量試產(chǎn)過程中將進行調(diào)整，所以設計中不考慮工藝補正量。為了防止?jié)沧r炮火，合箱前需要在分型面之間墊以石棉繩、泥條等，這樣在分型面處明顯增加了鑄件的尺寸。而支座是濕型且是小型鑄件故不予考慮分型負數(shù)。為了解決撓曲變形問題，在制造模樣時，按鑄件可能產(chǎn)生變形的相反方向做出反變形模樣，使其于變形量抵消，這樣在模樣上做出的預變形量稱為反變形量。在手工粘土砂造型、制芯過程中，為了取出木模，要進行敲模，木模受潮時將發(fā)生膨脹，這些情況均會使型腔尺寸擴大，從而造成非加工壁厚的增加，使鑄件尺寸和重量超過公差要求。為減少的厚度尺寸稱為非加工壁厚的負余量。故不用設置非加工壁厚負余量。砂型局部要求特殊性能的部分有時也用砂芯。 砂芯外型示意圖 砂芯主要靠芯頭固定在砂型上。根據(jù)實際設計量取計算砂芯高度： L=97mm 砂芯直徑： （A+B）/2=(80+64)/2=72mm芯頭長度初步選取由《鑄造工藝設計》查表131得：h=25～30mm 取h=30mm出于考慮分型面的選取等因素綜合芯頭選用垂直芯頭并且不能做出上芯頭，只設計下芯頭并且加大下芯頭。對于形狀不對稱的砂芯，為了定位準確，需要做出定位芯頭。壓環(huán)、防壓環(huán)和集砂槽尺寸由《鑄造工藝設計》查表138得：e=2mm f=3mm r=2mm為了保證砂芯在制芯、搬運、配芯和澆注過程中不開裂、不變形、不被金屬液沖擊折斷，生產(chǎn)中通常在砂芯中埋置芯骨，以提高其剛度和強度。砂芯在澆注過程中，其粘結(jié)劑及砂芯中的有機物要燃燒（氧化反應）放出氣體，砂芯中的殘余水分受熱蒸發(fā)放出氣體，如果這些氣體排不出型外，則要引起鑄件產(chǎn)生氣孔。大型粘土砂芯在春砂過程中砂芯向四周漲開，刷涂料以及在烘干過程中發(fā)生的變形，使砂芯四周尺寸增大。因為砂芯負數(shù)只用于大型粘土砂芯，本設計中的砂芯為小型砂芯不設計砂芯負數(shù)。澆注系統(tǒng)分為封閉式澆注系統(tǒng)，開放式澆注系統(tǒng)，半封閉式澆注系統(tǒng)和封閉開放式澆注系統(tǒng)。擋渣能力強，但充型速度快，沖刷力大，易產(chǎn)生噴濺，金屬液易氧化。而支座就是采用濕型的鑄件小件，所以選擇封閉式澆注系統(tǒng)。為了方便造型，內(nèi)澆道開設在分型面上。 內(nèi)澆道位置示意圖 實踐證明，直澆道過低使充型及液態(tài)補縮壓力不足，容易出現(xiàn)鑄件棱角和輪廓不清晰、澆不到上表面縮凹等缺陷。但應檢驗該高度是否足夠。根據(jù)鑄件圖計算單個鑄件的體積V=[(*4178。**178。****10]*2≈545cm179。 根據(jù)水力學近似計算公式：F內(nèi)= m/[ρtμ(2gHp)] cm178。 μ—澆注系統(tǒng)阻流截面的流量系數(shù)Hp—充填型腔時的平均計算壓力頭 cmF內(nèi)=18/[*9**(2*1000*20)] ≈3cm178。由于設計內(nèi)澆口有四個，因此S內(nèi)=3/8≈178。由于設計橫澆口有兩個，因此S橫=3*178。并提供足夠的壓力頭，使金屬液在重力作用下能克服各種流動阻力充型。 直澆道截面示意圖 圓形斷面大小由《鑄造實用手冊》：D=25mm 為了方便取模直澆道做成上小下大的倒圓錐形，（通常錐度取1/50）。澆口窩直徑為直澆道下端直徑兩倍，因此D=2*25=50mm澆口窩高度為橫澆道高度兩倍，因此h=2*16=32mm澆口窩底部放置耐火磚防止充型。澆口杯選用普通漏斗形澆口杯， 澆口杯截面示意圖 澆口杯斷面大小由《鑄造實用手冊》：D1=68mm, D2=64mm, H