某高層住宅樓建筑設(shè)計(jì)畢業(yè)論文-在線瀏覽
2024-08-08 19:30本頁面
【正文】 34XSW812XSW912XSW101XSW111XSW131XSW151XSW16185表22 各片剪力墻類型的判別Tab 22 The estimation of the type of every shearingwall墻號(hào)ΣIjm4Im4Inm4ΣIbjaj2/lbj3m3ταIn/I類型XSW110ξ=壁式框架XSW210ξ=壁式框架XSW310ξ=整體小開口墻XSW510ξ=整體小開口墻XSW610聯(lián)肢墻XSW710ξ=壁式框架XSW810聯(lián)肢墻XSW910聯(lián)肢墻XSW1010ξ=整體小開口墻XSW1110ξ=壁式框架XSW1310ξ=整體小開口墻XSW1510ξ=壁式框架XSW1610ξ=整體小開口墻 剪力墻剛度計(jì)算 各片剪力墻剛度計(jì)算 XSW4,XSW12,XSW14（整截面墻）整截面墻的等效剛度按下式計(jì)算:EcIeq= (式21)計(jì)算式中Ec為混凝土彈性模量，當(dāng)各層混凝土的彈性模量Ec不同時(shí)，式中Ec應(yīng)取沿豎向的加權(quán)平均值。表25 聯(lián)肢墻的等效剛度Tab 25 The equivalent rigidity of severalpieces wall墻號(hào)ΣDjm3ΣIjm4α12α2τψaAjm2γ2EcIeq107 XSW6XSW8XSW9注：表中ΣDj 為由式Dj =求得的各列連梁的剛度系數(shù)之和，α12為由式α12= (Dj中j取1~m，Ij中j取1~m+1)求得的連梁與墻肢的剛度比，τ為由式τ=求得的墻肢軸向變形系數(shù)，系數(shù)Ψa 查表可得，γ2為按式γ2=計(jì)算的墻肢剪切變形影響系數(shù)，Ec 取值仍同前。表26,27分別為由式EI= (式28)求得的壁梁和壁柱帶剛域桿件的等效剛度，從而將壁式框架轉(zhuǎn)化為具有等效剛度的等截面桿件，表中ηv按式ηv=確定(ηv為考慮剪切變形得剛度折減系數(shù))；β=,( β為考慮桿件剪切變形影響得系數(shù))；式 = (式29) (式210)分別為壁梁和壁柱的線剛度；混凝土的彈性模量，1~6層，Ec=107kN/m2， 7~12層，Ec=107kN/m2。計(jì)算結(jié)果見表28。表29 XSW2壁梁等效剛度計(jì)算Tab29 The equivalent rigidity calculation of ledge XSW2樓層梁號(hào)bbhbmmI0m4lbmamηvEcI104 Kb104 7~12左梁右梁1~6左梁右梁表210 XSW2壁柱等效剛度計(jì)算Tab 210 The equivalent rigidity calculation of pilaster XSW2樓層柱號(hào)bchcmmI0m4hmh0mηvEcI104 Kc7~12左柱中柱右柱2~6左柱中柱右柱1左柱中柱右柱表211 XSW2壁柱的側(cè)移剛度及壁式框架的剪切剛度Tab 211 The lateral rigidity of pilaster and shearing rigidity of cliffframe XSW2樓層柱號(hào)hmKc104kN/mαcD104 kN/mCf104 kN8~12左柱中柱右柱7左柱中柱右柱2~6左柱中柱右柱1左柱中柱右柱表212,213,214中分別計(jì)算了XSW7壁梁、壁柱等效剛度和柱的側(cè)移剛度，并進(jìn)而計(jì)算壁式框架的剪切剛度。表215 XSW11壁梁等效剛度計(jì)算Tab215 The equivalent rigidity calculation of ledge XSW11樓層梁號(hào)bbhbmmI0m4lbmamηvEcI104 Kb104 7~1211~61表216 XSW11壁柱等效剛度計(jì)算Tab216 The equivalent rigidity calculation of pilaster XSW11樓層柱號(hào)bchcmmI0m4hmh0mηvEcI104 Kc7~12左柱右柱2~6左柱右柱1左柱右柱表217 XSW11壁柱的側(cè)移剛度及壁式框架的剪切剛度Tab217 The lateral rigidity of pilaster and shearing rigidity of cliffframe XSW11樓層柱號(hào)hmKc104kN/mαcD104 kN/mCf104 kN8~12左柱右柱7左柱右柱2~6左柱右柱1左柱右柱表218,219,220中分別計(jì)算了XSW15壁梁、壁柱等效剛度和柱的側(cè)移剛度，并進(jìn)而計(jì)算壁式框架的剪切剛度。結(jié)構(gòu)剛度特征值為： λ= (式213)表222 總剪力墻的剛度Tab 222 The rigidity of whole shearing wall墻號(hào)墻體類型數(shù)量EcIeq107 ΣEcIeq107 XSW4整截面墻1XSW121XSW142XSW3整體小開口墻1XSW52XSW101XSW132XSW162XSW6聯(lián)肢墻（雙肢墻）1XSW82XSW91 重力荷載計(jì)算[14] 屋面荷載屋面恒載30厚細(xì)石混凝土保護(hù)層 20=三氈四油防水層 kN/m220厚水泥砂漿找平層 20= kN/m2240厚膨脹珍珠巖板 3= kN/m220厚水泥沙漿找平層 20= kN/m2100厚鋼筋混凝土板 25= kN/m210厚水泥石灰膏砂漿打底 14= kN/m2 合 計(jì) kN/m2屋面活荷載（不上人屋面） kN/m2屋面雪荷載 kN/m2 樓面荷載樓面恒載8厚陶瓷地磚 = kN/m220厚干硬性水泥砂漿找平層 20= kN/m2100厚鋼筋混凝土板 25= kN/m210厚水泥石灰膏砂漿打底 14= kN/m2 合 計(jì) kN/m2衛(wèi)生間、廚房地面恒載8厚陶瓷地磚 = kN/m220厚干硬性水泥砂漿找平層 20= kN/m2100厚鋼筋混凝土板 25= kN/m210厚水泥砂漿打底 20= kN/m2合 計(jì) 陽臺(tái)恒載20厚水泥砂漿 20= kN/m2100厚鋼筋混凝土板 25= kN/m210厚水泥石灰膏砂漿打底 14= kN/m2 合 計(jì) 樓面活荷載住宅 kN/m2風(fēng)荷載體型系數(shù)取值規(guī)律如圖22所示[14]:圖22 風(fēng)荷載體型系數(shù)Fig 22 shape coefficient of wind loadingsH= 30m，建筑物總寬度B=，H/B=結(jié)構(gòu)基本周期T1==12=，w02T== kN s 2/m2查表[5]可得脈動(dòng)增大系數(shù)ζ=，脈動(dòng)影響系數(shù)ν=，振型系數(shù)ψz= Hi/H,風(fēng)振系數(shù)βz=1+ψzζν/μz=1+Hi/(Hμz)，風(fēng)荷載體型系數(shù)μs=在風(fēng)荷載作用下計(jì)算可得沿房屋高度分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為q(z)=[(+)+(+)+(+)] (式215)= 突出屋面的水箱間和機(jī)房，機(jī)房和水箱間的風(fēng)振系數(shù)近似取H=，即βz=，則q(z)== (式216)按上述方法確定的各樓層標(biāo)高處的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值見表223表223 各樓層風(fēng)荷載計(jì)算Tab 223 wind loadings calauculation of every floor層次Hi ,m Hi/Hμzβzq(z) ,kN/m2Fi,kNFi HikNm水箱間機(jī)房121110987654321注：表中Fi =(Fi+Fi1)h /2+(FiFi1)h/3+(Fi+1Fi)h/6，則qmax=12M0/H178。6qmin=4V0/H6M0/H178。= 水平地震作用計(jì)算 重力荷載代表值計(jì)算通過對(duì)結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)的分析，集中于各質(zhì)點(diǎn)的重力Gi為計(jì)算單元范圍內(nèi)各層樓面上的重力荷載代表值及上、下各半層的墻、柱等重力荷載。各質(zhì)點(diǎn)重力荷載計(jì)算結(jié)果分別為G1~G11=,G12=,G13= kN,G14= ()。由此可得Ge=
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