【正文】 =MC/W=許用應(yīng)力選: [σ]=541100/(5)=σ max[σ],滿足強(qiáng)度條件。圖 32 立柱結(jié)構(gòu)圖 折算應(yīng)力強(qiáng)度校核主立柱橫截面上的最大正應(yīng)力 σmax 產(chǎn)生在離中性軸最遠(yuǎn)的邊緣處,而最大剪應(yīng)力 τmax 則產(chǎn)生在中性軸上,雖然通過(guò)上面的校核說(shuō)明在這兩處的強(qiáng)度都是滿足要求的,但是因?yàn)樵诮孛?C 處,M 和 Q 都具有最大值,正應(yīng)力和剪應(yīng)力都比較大,因此這里的主應(yīng)力就比較大,有必要根據(jù)適當(dāng)?shù)膹?qiáng)度理論進(jìn)行折算應(yīng)力校核,取該截面邊緣處某點(diǎn)Ｋ進(jìn)行計(jì)算: σ X=MY/Ｉ (33a)=2748272τ X=QS/Ｉ B (33b)=()= /cm2τ Y=τ X (33c)圖 33 在點(diǎn) K 處取出的單元體受力情況示意圖在點(diǎn)Ｋ處取出的單元體受力情況如圖 8。 普通式雙柱舉升機(jī)的剛度分析與驗(yàn)算 主立柱的剛度分析與計(jì)算用迭加法進(jìn)行剛度計(jì)算[3],彈性模量 E 取 201GPa=106N/cm2。由 F2引起的撓度(向外彎)為:FA2=。立柱實(shí)際向內(nèi)彎的撓度 FA=FA1+FA2==。 (35)大臂經(jīng)受力分析,大臂端部受一個(gè)力 P= 和一個(gè)彎矩M=70=,大臂端部處由 P 和 M 引起的撓度分別為:Fp= (36a)Fm= (36b)所以,托臂處因載荷引起的撓度為:F 載荷 =F1+FP+FM=++=。煙臺(tái)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）11主立柱的彎曲撓度使滑臺(tái)產(chǎn)生轉(zhuǎn)動(dòng),滑臺(tái)的轉(zhuǎn)動(dòng)又使托臂有一定的下沉量,經(jīng)計(jì)算,此值大小為:F 轉(zhuǎn)動(dòng) =故托臂端部總下沉量:F 總 =F 載荷 +F 間隙 +F 轉(zhuǎn)動(dòng) = (38)++=≈6cm。 托臂的校核圖 35 托臂的結(jié)構(gòu)圖 托臂截面形心和中心軸1 0 0 m m88mm已知條件：外正方形的邊長(zhǎng) a = 10cm內(nèi)正方形的邊長(zhǎng) b = 根據(jù)下列相關(guān)公式：截面面積: S=a 2b2 (39)煙臺(tái)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）12absxX1exex1慣性矩：I x=Iy=a4b4 (310)抗彎截面模數(shù)：W x=(a4b4)/6a (311)Wx1=*(a4b4)/a (312)重心 s 到相應(yīng)邊距離：e x=a/2 ex1=a/ (313)2慣性半徑:i= / (314)2a b?1代入上述數(shù)據(jù)得計(jì)算結(jié)果：正方環(huán)形截面的面積 A = 平方厘米正方環(huán)形截面的慣性矩 I=對(duì) x 軸的抗彎截面模數(shù) We= 對(duì) x1 軸的抗彎截面模數(shù) Wx1= 重心 S 到 x 邊的距離 ex=5cm 重心 S 到 x1 邊的距離 ex1= 正方環(huán)形截面的慣性半徑 I= 托臂看作靜載荷下的懸臂梁，進(jìn)行內(nèi)力分析。m最大剪力 Q b = 7000N最大撓度 f a = *103m 最大轉(zhuǎn)角 θ a =(*103)176。 校核剪應(yīng)力強(qiáng)度τ=Q*S/I(ab)=7000Kg**(10088) mm = 。 聯(lián)接件的計(jì)算與校核舉升機(jī)系統(tǒng)中螺栓的使用，設(shè)計(jì)中主要的有兩種 M10，M20，需要對(duì)其進(jìn)行校核，以保證連接的可靠性要求.螺栓的材料選用優(yōu)質(zhì)碳素鋼煙臺(tái)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）14螺栓的預(yù)緊：根據(jù)公式 F0≤（~）δ sA (317)式中，δ s——螺栓材料的屈服極限A——螺栓危險(xiǎn)截面的面積 A=∏d12/4螺栓副間的摩擦力矩 T≈d螺栓的公稱直徑當(dāng) d 為 10 時(shí)，σs/Mpa=355 (318)根據(jù)公式計(jì)算得 F=當(dāng) d 為 20 時(shí)，F(xiàn)0≤ (319)100N 的預(yù)緊力就可以滿足實(shí)際條件。故 d 為 20 時(shí)同樣滿足聯(lián)接的需求，符合安全要求。機(jī)械式汽車舉升機(jī)的主傳動(dòng)實(shí)際上就是一種螺旋傳動(dòng)。圖 41 絲杠螺母結(jié)構(gòu)圖為了保證自鎖性，機(jī)械式舉升機(jī)的絲桿一般都選用單頭梯形螺紋，螺旋副的摩擦性質(zhì)為滑動(dòng)摩擦，如圖 51 所示其特點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，便于制造，有利于自鎖，能保證舉升機(jī)在將汽車舉升到空中任意高度都可停頓，無(wú)需任何輔助支撐，工作人員便可在車下安全作業(yè)。30%)，在重載運(yùn)行的情況下發(fā)熱量高，不適于連續(xù)運(yùn)行。 螺旋傳動(dòng)初始條件的確定(見(jiàn)表 41)滑動(dòng)螺旋的磨損與螺紋工作面上的壓力、滑動(dòng)速度、螺紋表面粗糙度以及潤(rùn)滑狀態(tài)等因素有關(guān)，其中，最主要的是螺紋工作面上的壓力，壓力越大，螺旋副間越容易形成過(guò)度磨損，因此，滑動(dòng)螺旋的耐磨性計(jì)算，主要是限制螺紋工作面上的壓力 P ，使其小于材料的許用壓力【p】按耐磨性條件，可以初步確定絲桿的直徑和螺母的高度。表 41 初始條件的確定 設(shè)計(jì)過(guò)程（1）確定中徑系數(shù)，可根據(jù)螺母形式選定，整體式螺母取 ψ=～,剖分式螺母取 ψ=～，對(duì)于該舉升機(jī)屬于整體式，本人采用的中徑系數(shù) ψ=。鋸齒形螺紋。螺母高度 H 可根據(jù) 得出為 。鋸齒形螺紋對(duì)于該設(shè)計(jì)則選用前者，所得結(jié)論為 h=4mm。（6）自鎖性校核因螺旋副要求自鎖，還應(yīng)校核螺旋副是否滿足自鎖條件即 ψ≤ψ v (43)2cosartnf? 式中 ψ 為螺紋升角；ψ v為當(dāng)量摩擦角。m，（8）螺桿以及螺母的計(jì)算由機(jī)械設(shè)計(jì)課本表 513可查出螺栓材料的許用應(yīng)力[σ]為 94 MPa；螺母的許用彎曲應(yīng)力 [σ]為 50 MPa；螺母的許用剪切應(yīng)力[τ]為 35 MPa。mm，[σ]為螺桿材料的許用應(yīng)力 MPa，代入數(shù)據(jù)，計(jì)算可得出為 σ= MPa[σ]=94 MPa符合強(qiáng)度要求螺桿剪切強(qiáng)度由公式煙臺(tái)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）19 (45b)???????bzdF1式中： [τ]——材料的許用切應(yīng)力 b ——螺紋牙根部的厚度，mm，對(duì)于梯形螺紋，b==代入數(shù)據(jù)，得 τ=[τ]= 35 MPa符合條件螺桿和螺母材料相同時(shí), 只校核螺桿螺紋牙強(qiáng)度螺桿的彎曲強(qiáng)度由公式 (45c)??bbzdFh????213式中，[σ]b——材料的許用彎曲應(yīng)力 MPa h ——螺紋的工作高度 ，對(duì)于矩形和梯形螺紋，h==4代入數(shù)據(jù)得 σb=[σ]b =50 MPa符合條件螺桿和螺母材料相同時(shí), 只校核螺桿螺紋牙強(qiáng)度 螺母的剪切強(qiáng)度 τ 可由公式 (45d)???????dbzF式中，[τ]——材料的許用切應(yīng)力 MPa 代入數(shù)據(jù)得 τ=35 MPa符合條件螺母彎曲強(qiáng)度由公式 (45e)??bbzdFh????23=式中[σ]b——材料的許用彎曲應(yīng)力 MPa（9）臨界載荷 Fc 的確定 根據(jù)螺桿的柔度 λ s值的大小，螺桿 的臨界載荷就選用不同的公式計(jì)算而 λ s=μL/i煙臺(tái)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）20其中，μ——螺桿的長(zhǎng)度系數(shù)，查表 5—14，可知 μ 為 L——螺桿的工作長(zhǎng)度，mm，這里取 1900 i——螺桿危險(xiǎn)截面 的慣性半徑，mm，這里 i= d1/4=9則 λ s =40臨界載荷 （46a）??22/crFEIL???式中：E——螺桿材料的拉壓彈性模量，MPa，E=*10 5 MPa I——螺桿危險(xiǎn)截面的慣性矩， 441Id/6,m代入數(shù)據(jù)，得Fcr =185455 N （46b）螺桿穩(wěn)定性安全系數(shù) scrS/?符合條件 (10)絲杠效率 η 可由公式 (47))tan()~5.(39。 螺旋副尺寸參數(shù)設(shè)計(jì)結(jié)果(見(jiàn)表 42)表 42 螺旋副尺寸參數(shù)名稱 代號(hào) 數(shù)值 關(guān)系式外螺紋大徑 d 內(nèi)螺紋大徑 D4 D4=d+2ac螺距 p 牙頂間隙 ac 基本牙型高度 H1 H1=內(nèi)螺紋牙高 H4 H4=H1+ac=+ac外螺紋牙高 h3 h3=H1+ac=+ac牙頂高 Z Z==