【正文】 purpose is to improve the power of all, analysis of the harmonic current and low power factor, the harm that causes, improve the power factor and the significance of how to realize PFC。 finally, using simulation software principle adopting the control strategy, can make the input current and voltage phase into the box.Put forward a kind of threephase stepdown capacitor input multiple resonant power factor correction (PFC) circuit, and an analysis of multiple resonance principle of PFC, single variable model analysis, deduced the circuit element voltage, current constraint relations, rendering the utility of PFC design and experimental results show that: the method presented in this paper is correct, the soft switch technology effectively。這些設備的內部都需要一個將市電轉化為直流的電源部分。而諧波的存在，不但降低了輸入電路的功率因數，而且對公共電力系統(tǒng)產生污染，造成嚴重的電路故障。例如IEC 5552﹑IEC 6100032﹑EN 605552﹑GB/T 45491993等標準，規(guī)定了允許用電電氣設備產生的最大諧波電流。另外，功率半導體制造技術、微電子技術、計算機技術及控制理論的不斷進步，帶來了電力電子技術在器件應用上和能量變換應用上的日趨成熟，從而也引發(fā)了電源系統(tǒng)的歷史性革命，使得高頻開關電源取代傳統(tǒng)線形電源成為不可逆轉的趨勢，尤其是大型通訊基站、發(fā)電廠、變電所等應用場合，對大容量的直流電源系統(tǒng)的功率密度和系統(tǒng)的可靠性也提出了越來越高的要求。傳統(tǒng)的可控硅相控穩(wěn)壓電源不僅體積龐大，重量笨重，而且輸出紋波大，動態(tài)響應差，效率低，已不能滿足通信高頻開關電源以其效率高，體積小，重量輕等優(yōu)點已逐漸取代可控硅相控穩(wěn)壓電源。分析可知，輸入電流波形發(fā)生了嚴重的畸變，含有大量的諧波，雖然三相不可控整流電路的相移因子cosφ1近似為1，但畸變因子υ很低，使得總的功率因數PF=υcosφ1很低，—。因此，整流電路尤其是三相整流電路的功率因數的提高對治理電網的諧波提高供電電能質量具有重要的意義。 低功率因數的幾種原因情形一有相移的正弦電流情形二無相移的非正弦電流情形三有相移的非正弦電流圖2 低功率因數波形圖如圖2所示，產生的電流分別為：有相移的正弦電流，無相移的非正弦電流，有相移的非正弦電流。（1） 有功功率Pa：實際消耗電能。（3） 視在功率Ps：有功功率Pa與無功功率Pr的矢量和。 提高功率因數的意義 諧波電流的危害諧波電流可能會引發(fā)器件的誤動作，干擾相鄰的電子電氣設備，導致變壓器和電機等相關設備出現過熱現象。（2） 電力傳輸，分配的損耗加大。（2）有源PFC：分為模擬有源PFC，數字有源PFC由于，無源PFC存在適用于功率應用，通用性不高，體積大，重量大， PF改善性能有限等缺點，本次設計，選擇有源PFC電路結構來實現。 選擇合適的PFC拓撲電路三相單開關型有源PFC電路是在二極管整流電路后接六種基本電力電子變換電路中的任一種（如Boost、Buck電路等）而構成，由于升壓型Boost電路具有獨特的優(yōu)點，采用升壓型PFC電路是一種總的趨勢，也是研究的重點，其它的電路應用較少。已知三相Boost型PFC主電路拓撲，工作原理是通過有源開關S的通斷，對每相的激磁電感L以及電容C進行充放電，控制輸入電流。由于輸入電流變化的斜率正比于對應時刻的輸入電壓，因此輸入電流自動跟蹤輸入電壓，控制上采用開環(huán)即可實現PFC。 高頻整流器主電路結構高頻整流器主電路結構如圖4所示。本文僅就整流方面進行分析研究。 主電路原理等效電路高頻整流器主電路結構的等效原理圖如圖5所示。圖6 相量關系圖根據圖5中所示的各相量之間的關系可以得出，能夠滿足該直角三角關系即為整流器穩(wěn)態(tài)運行時功率因數為1的必要條件，設整流橋直流翰出電壓為Uo，調制信號的調制比為m，則由相量圖可得:uabm * cosa = uam (1) uabm = m * Uo (2)由式 ( 1) ,(2)得:m * cosa = uam / Uo (3)式( 3) 即 為整流橋穩(wěn)態(tài)抽出時功率因數為1的充分必要條件。為分析方便，首先假設電路中各元器件均為理想器件，輸入交流像為理想電源，輸入電流與抽入電壓同相。又因為: Pi = ui * ilm / 2 (4)Po = U o * I o (5)所以， ilm =2 Po / usm (6)令k= tga，它與輸出電壓的平方成正比，而與負載和翰人電壓均值的平方分別成反比。圖7 m和a關系相量圖〔圖中各相量單位為usm.) 主電路向量分析由相量圖可以看出。設uabm的矢端已移動到B點，因此， 的矢端從B點強行拉到C點，從而滿足了功率因數等于1時調制信號的相移條件。設額定輸出時的調制比為me，實際檢測電壓和電流為Uce,Ice ,額定輸出電壓和電流為Uce , Ice則: Uabm = m * Uoc = me * Uoe (7)從上式可知，當k值固定后，調制比m與實際輸出電壓Uoc成反比。因此，如果高頗整流器的輸入電壓為一定值時，只要使k的值固定，那么在功率因數等于1的前提下。為了實現功率因數及波形校正，輸入電感Li(a,b,c)必須選得足夠大，確保在一個開關周期內電感電流保持不變；校正電容Ci(a,b,c)必須選得足夠小，并保證校正電容工作在電壓不連續(xù)工作方式下(DVM)，且根據負荷和電源的變化來控制開關頻率。以A相分析為例，在基本假設條件下，由于開關頻率遠遠高于基波頻率，在一個開關周期內，電感電流ia恒定不變。充電結束時，校正電容Cia上電壓峰值與電源電壓瞬時值成正比。當電容電壓放電至零時，由整流二極管續(xù)流，電感 Lr中的能量轉移給負載R。整流器穩(wěn)態(tài)運行時，校正電容Cia上的電壓波形是高頻脈動的，但其包絡線是正弦的(圖2)。若開關頻率遠遠高于電源頻率、三相電源電壓為正弦，則校正器從電源吸取的電流i(a,b,c)也是正弦的，且與相電壓的幅值成比例。在整個過程中，整流器不向系統(tǒng)“回送” 功率，整流器不需要系統(tǒng)提供無功?！　≡诨炯僭O條件下，近似認為在一個開關周期內電源電壓和電流i(a,b,c)保持不變，并用等效電流源來代替。,120176。3 控制方案的實現 控制系統(tǒng)的框圖主電路結構控制系統(tǒng)的核心可分為確定k值和確定二值兩部分。因為正弦波由檢測電路所得，所以不需要專門的正弦波產生電路。 控制系統(tǒng)框圖結構控制系統(tǒng)的框圖如圖8所示：圖8 控制系統(tǒng)的框圖分析已知，k 值的確定需要四個量，利用k值和輸人電壓可得到相位后移9039。輸出電壓與給定電壓通過PI調節(jié)器后