【正文】 算、抗隆起驗(yàn)算、抗管涌驗(yàn)算、錨桿長(zhǎng)度驗(yàn)算；西側(cè)和北側(cè)基坑支護(hù)計(jì)算過(guò)程中要進(jìn)行土壓力計(jì)算、整體穩(wěn)定驗(yàn)算、抗傾覆穩(wěn)定驗(yàn)算、面層設(shè)計(jì)。該基坑南側(cè)采用等值梁法，得出錨桿所受拉力，由此確定結(jié)構(gòu)材料的選用。根據(jù)勘察資料，地下水量較大，坑內(nèi)側(cè)采用明溝排水的方法，用污水泵抽出排入附近管道。本基坑支護(hù)設(shè)計(jì)緊密結(jié)合實(shí)際需求，對(duì)于施工安全，周?chē)ㄖ?、道路的安全，?jīng)濟(jì)節(jié)約方面具有重要的現(xiàn)實(shí)意義?；影踩燃?jí)為二級(jí)，基坑臨時(shí)支護(hù)使用年限為12個(gè)月。工程地質(zhì)鉆探的任務(wù)之一是取巖土的式樣，用來(lái)對(duì)其觀察、鑒別或進(jìn)行各種物理力學(xué)實(shí)驗(yàn)，以下是用鉆孔取土器從鉆孔中采取的式樣進(jìn)行試驗(yàn)得到的數(shù)據(jù)。按其巖性及其工程特性，自上而下依次劃分為①素填土、②粉質(zhì)粘土、③細(xì)砂、④中砂、⑤礫砂、⑥強(qiáng)風(fēng)化泥質(zhì)粉砂巖，六個(gè)工程地質(zhì)層位，以下分別予以闡述：①雜填土全場(chǎng)地分布?！?。灰褐色，可塑，濕，無(wú)搖振反應(yīng)，干強(qiáng)度中等，韌性中等，有光澤，局部含少量鐵錳質(zhì)結(jié)核。③細(xì)砂場(chǎng)地部分鉆孔可見(jiàn)。～，～?；疑?，松散狀，飽和，以中顆粒為主。⑤礫砂全場(chǎng)地分布。⑥全風(fēng)化泥炭質(zhì)頁(yè)巖全場(chǎng)地分布?！?。棕紅色，巖芯較多呈碎屑狀及碎塊狀，泥炭質(zhì)膠結(jié)，原巖結(jié)構(gòu)較清晰。⑧中風(fēng)化炭質(zhì)灰?guī)r全場(chǎng)地分布?！?。環(huán)境監(jiān)測(cè)對(duì)建筑施工對(duì)周?chē)h(huán)境的影響的控制，可以從施工前項(xiàng)目施工方案的制定和施工過(guò)程這兩個(gè)階段進(jìn)行控制以降低對(duì)周?chē)h(huán)境的破壞程度。即要從自身考慮尺度，也要從城市規(guī)劃與城市設(shè)計(jì)角度分析探討它。 基坑西側(cè)環(huán)境分析基坑西側(cè)臨近瑞達(dá)路，與基坑北側(cè)條件相似，具體條件簡(jiǎn)圖見(jiàn)下圖21：圖22 基坑西側(cè)圖由此可見(jiàn)，基坑西側(cè)有較大的放坡空間，但臨近紅線市政管線較多，位移需要嚴(yán)格控制。 基坑北側(cè)環(huán)境分析基坑北側(cè)臨近玉蘭街，具體條件簡(jiǎn)圖見(jiàn)下圖24：由此可見(jiàn)，基坑北側(cè)臨玉蘭街道，荷載較小，有較大的放坡空間，故采用放坡。下部粘土、細(xì)砂及礫砂物理性質(zhì)均較好，為基坑支護(hù)有利地層。 設(shè)計(jì)方案選擇及確定經(jīng)分析，擬開(kāi)挖的基坑深度較深，考慮到深基坑安全性，參照《建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程》（JGJ120－2012）的要求，本工程必須采用安全的支護(hù)措施。選用設(shè)計(jì)方案對(duì)比見(jiàn)下表22：表22 設(shè)計(jì)方案對(duì)比方案類(lèi)型適用條件安全性經(jīng)濟(jì)性和工期相對(duì)于本基坑的優(yōu)缺點(diǎn)土釘墻+降水井基坑深度不宜超較差省錢(qián)不適用，不可降水，無(wú)法控制位移地下連續(xù)墻+錨索適合安全，止水效果最好費(fèi)用高、工期長(zhǎng)本基坑開(kāi)挖較深，入巖較淺，工期很長(zhǎng)支護(hù)樁+錨桿+高壓旋噴樁適用較好一般較長(zhǎng)，對(duì)于位移控制較好內(nèi)支撐+高壓旋噴樁適用最好直接和間接費(fèi)用高，工期長(zhǎng)，更適應(yīng)于軟土地層能更好的解決建筑物位移，但本基坑地層入巖較早，空間跨度大，相比較浪費(fèi)土釘墻+放坡適用較好省錢(qián)安全經(jīng)濟(jì)，但是適用于坡頂荷載較小的情況SMW或TRD法（三軸深層攪拌樁）不適用于卵礫石較大地層較好止水效果好費(fèi)用較高本基坑地層卵礫石較厚，且粒徑較大，施工困難經(jīng)過(guò)上表分析，最終采用支護(hù)形式為：該基坑?xùn)|側(cè)和南側(cè)采用灌注樁+錨桿支護(hù)，垂直開(kāi)挖；西側(cè)和北側(cè)采用土釘墻放坡支護(hù)（放坡1:，坡角約60186。河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第三章 基坑西、北側(cè)支護(hù)設(shè)計(jì)第三章 西、北側(cè)基坑支護(hù)設(shè)計(jì) 基坑西側(cè)、北側(cè)狀況圖31 西側(cè)、北側(cè)基坑支護(hù)設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖（mm）基坑西側(cè)與基坑北側(cè)條件非常相似，西側(cè)距道路（瑞達(dá)路）20米，北側(cè)距道路（玉蘭街）8米，地質(zhì)條件也相似，西側(cè)需留施工道路，均采用1:（60186。 土釘墻設(shè)計(jì)計(jì)算 土釘墻受土壓力計(jì)算 由于分層土體性能相差不大，ψ、c值取各層土的ψ、c值按其厚度加權(quán)平均。γ=18kN/；②號(hào)土層土厚 ，c=，ψ=176。γ=20kN/；④號(hào)土層土厚 ，c=21kPa，ψ=176。2）、地面超載 q=10kN/3）、加權(quán)平均重度約為γ=20kN/土壓力計(jì)算（=tan2）①號(hào)土層ψ=10? = = γ=18kN/ =②號(hào)土層ψ=? = =0. 848 γ=③號(hào)土層ψ=35? =0. 271 = γ=20kN/ =180kPa④號(hào)土層ψ=? = =0. 863 γ=20kN/ =100kPa四層土壓力的計(jì)算：①層土壓力 符合 應(yīng)按黏土計(jì)算======7kN/=+7=②層土壓力 符合 應(yīng)按黏土計(jì)算======+=③層土壓力 符合 應(yīng)按砂土計(jì)算==(++) =====+=④層土壓力 符合 應(yīng)按黏土計(jì)算======7kN/=+7===按公式()得（：土釘水平間距 ：土釘豎向間距）N= ()N==()上部（即=）的部位有兩道土釘，土釘受壓力應(yīng)為：第一道：（距離頂部1m）第二道：（） 計(jì)算土釘直徑按公式()求d：（取=） /4 ():土釘?shù)木植糠€(wěn)定性安全系數(shù)，~，基坑深度較大時(shí)取大值；N：土釘設(shè)計(jì)拉力（kN）；d：土釘鋼筋直徑；：鋼筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（kN/）則取各道土釘直徑均為的二級(jí)鋼筋。則： =/表31 土釘抗拔力土釘序號(hào)高程（m）土釘內(nèi)力N（kN）有效長(zhǎng)度Lb（m）極限抗拔力Tu（kN）土釘全長(zhǎng)（m）安全系數(shù)T1 3 6 T2 74 10 T3 8 11 T4 8 11 T5 3 6 T6 3 6 抗滑穩(wěn)定驗(yàn)算墻寬取6m，墻底部土ψ=30?（加權(quán)平均重度γ=20kN/）按公式()求抗滑力： ()=(9620 +106 )tan30?== 滿足 抗傾覆穩(wěn)定驗(yàn)算 抗傾覆力矩（即土的自重平衡力矩）： =(9620+106)6/2=5130傾覆力矩： =(9－1)+74(9－)+[(94)－4－－7－] =抗傾覆穩(wěn)定安全系數(shù)： 則抗傾覆穩(wěn)定性滿足。 面層設(shè)計(jì) 面層承載力面層可以視為支承于土釘上的無(wú)梁連續(xù)板。作用于①②面層上的荷載：圖32 西側(cè)、北側(cè)土釘墻剖面圖（mm） ；注：S為和中最大的值，取①②層土的較大值=(+)====7kN/=+7=作用于③④面層上的荷載： =(+)=注：?、邰軐油恋妮^大值====+=取上、下兩部分平均值=(+)/2=(+)/2==/8= 土釘作用處彎矩：桿端彎矩 ==跨中彎矩 ==跨中帶支座處 ==跨中帶跨中處 ==只有土釘連接處的局部彎矩較大，其他截面彎矩較小。土釘連接處應(yīng)適當(dāng)加強(qiáng)。其連接安全系數(shù)為：== 圖33 西側(cè)、北側(cè)土釘噴射面法向大樣圖（mm）注：a、b—錨固件長(zhǎng)度，a=400mm，b=400mm；F—噴射混凝土抗剪強(qiáng)度F=1500kPa；T—噴射混凝土厚度T=100mm。 土釘墻施工方法1邊坡開(kāi)挖:見(jiàn)圖紙中土方開(kāi)挖施工方案；2 邊坡修整:采用人工清理，為確保噴射砼面層的平整，此工序必須掛線定位。8噴射砼:噴射砼的順序可根據(jù)地層情況或先噴后錨或先錨后噴，噴射作業(yè)時(shí)空壓機(jī)風(fēng)量不小于9m3/min，氣壓 ，通過(guò)外加速凝劑控制砼初凝和終凝時(shí)間在510min，噴射厚度大于等于100mm；9 養(yǎng)護(hù):根據(jù)施工時(shí)期的氣溫情況，采取合適的手段養(yǎng)護(hù)，天冷時(shí)可采取表層覆蓋養(yǎng)護(hù)；10 施工過(guò)程中如發(fā)現(xiàn)滯水，可用PVC 管插入坡壁后再進(jìn)行噴砼支護(hù)，可以將坡壁內(nèi)滯水引出，若必須設(shè)置，則所有用水點(diǎn)均應(yīng)設(shè)置排水溝，將水引入下水管道，在基坑四周邊沿設(shè)置排水溝或排水管，防止降水和人工用水的入滲；11 邊坡頂部35m范圍荷載要求不得大于20kN/m2，必須超出時(shí)應(yīng)及時(shí)做好防護(hù)，同時(shí)該區(qū)段應(yīng)加強(qiáng)支護(hù)?；?xùn)|側(cè)已有建筑物均采用淺基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深4m。該側(cè)支護(hù)采用鉆孔灌注樁+錨桿的支護(hù)的形式，灌注樁直徑1m。具體設(shè)計(jì)見(jiàn)簡(jiǎn)圖41：圖41 東側(cè)基坑支護(hù)設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖（mm）注：具體設(shè)計(jì)參數(shù)見(jiàn)后附施工圖混凝土灌注樁支護(hù)計(jì)算通常有三種情況： 樁頂部設(shè)置錨桿拉接或支撐；樁為懸臂式，頂部無(wú)拉接；在樁上部適當(dāng)部位攝1~3道錨桿拉接。 支護(hù)方案排樁加錨桿支護(hù) 超載情況表42 基坑周?chē)d情況超載超載值作用深度作用寬度距坑邊距序號(hào)(kPa)(m)(m)(m)12 土層情況及土層參數(shù)表43 土層情況及土層參數(shù)土層數(shù)5基坑開(kāi)挖深度(m)內(nèi)側(cè)降水最終深度(m)外側(cè)水位深度(m)層號(hào)土類(lèi)名稱層厚重度浮重度粘聚力內(nèi)摩擦角(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(186。 錨桿設(shè)置情況表44 土層錨桿設(shè)置表支錨支錨類(lèi)型水平間距豎向間距入射角總長(zhǎng)錨固段道號(hào)(m)(m)(176。支護(hù)結(jié)構(gòu)計(jì)算（使用理正深基坑FSPW53進(jìn)行輔助計(jì)算）各工況：見(jiàn)圖紙5。m/m2）連續(xù)梁BC段懸臂部分的彎矩（見(jiàn)圖45）：圖45 連續(xù)梁BC段懸臂部分彎距使用相似三角形及結(jié)構(gòu)力學(xué)求解：B支點(diǎn)的荷載：C支點(diǎn)的荷載： 由《建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)》的公式 () () ()得： 3）連續(xù)梁CD段部分的彎矩（見(jiàn)圖46）：使用相似三角形及結(jié)構(gòu)力學(xué)求解：C支點(diǎn)的荷載： D支點(diǎn)的荷載： 圖46 連續(xù)梁CD段懸臂部分彎距由《建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)》的公式得： 4）連續(xù)梁DEF段部分的彎矩（見(jiàn)圖47）：使用相似三角形及結(jié)構(gòu)力學(xué)求解：D支點(diǎn)的荷載： E支點(diǎn)的荷載： F支點(diǎn)的荷載 此處主動(dòng)土壓力與此處被動(dòng)土壓力相等ea=ep由《建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)》的公式得：=m/m 圖47 連續(xù)梁DEF段懸臂部分彎距 彎矩分配 基坑開(kāi)挖面處樁的力矩與合力計(jì)算由于計(jì)算的固端彎矩不平衡，所以需用彎矩分配法來(lái)平衡支點(diǎn)B、C、D的彎距（見(jiàn)圖48）：1）分配系數(shù)的確定：（EI均為1）河南理工大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 第四章 基坑?xùn)|側(cè)支護(hù)設(shè)計(jì)2）分配圖表：見(jiàn)圖48彎矩分配。 內(nèi)力與配筋樁的抗彎矩配筋1） 相關(guān)數(shù)據(jù)如下：樁直徑d=1000mm；水泥為：，試取24根直徑是18m的二級(jí)鋼筋，其。令代入計(jì)算。1）由以前計(jì)算出的各支點(diǎn)的力分別為：來(lái)作為各錨桿的設(shè)計(jì)軸力。1）由P1=，桿的端頭深2米，先假設(shè)錨桿長(zhǎng)14米，錨固段長(zhǎng)度5m，則由CAD精確繪制得出，其中錨固段分別經(jīng)過(guò)了①：，T=；②：，T=則：取14m2）由P