【正文】 01170117011701170軋制材料：Q235原料規(guī)格：230mm1400mm6000mm成品規(guī)格：21mm1400mm65714mm單位重量：3. 2 軋輥材料及主要參數(shù)的確定在帶鋼熱軋機(jī)的工作輥選擇軋輥材料時要求輥面硬度要很高，故在選擇軋輥材料是多采用鑄鐵軋輥。因此在設(shè)計中著重考慮軋輥的強(qiáng)度和軋輥的淬透性。由文獻(xiàn)[5，364]可知： 工作輥選擇的材料為：50CrNiMo支承輥選擇的材料為：60CrMnMo（1）輥身長度的確定在設(shè)計中主要是根據(jù)所提供的坯料尺寸和實際生產(chǎn)中的輥道寬度來確定輥身長度的，輥身長度決定了所軋板帶的最大寬度，其關(guān)系為 ()式中 ——輥身長度；——板帶材的最大寬度；——隨帶材寬度而異的余量，當(dāng)＜200mm時，取=500mm；當(dāng)＞200毫米時，取=100～200mm。一般說輥身長度較大者，選用較大比值。當(dāng)軋件較厚（咬入角較大）時，由于要求較大工作輥直徑，故選較小的D2/D1值；當(dāng)軋件較薄時，則選用較大的D2/D1值。對于支撐輥傳動的四輥軋機(jī)，一般選D2/D1=3~4。即在保證軋輥強(qiáng)度的前提下，同時滿足下列咬入條件： ≥ （）式中 ——軋輥的工作直徑；——壓下量；——咬入角。；取α=20176。輥頸直徑因軸承徑向尺寸所限，致使輥頸與輥身交界處通常成為軋輥發(fā)生破壞的薄弱環(huán)節(jié)。 = （）式中 ——工作輥輥頸；——工作輥輥頸。 = （）式中 ——支承輥輥頸。=710mm，根據(jù)理論與實際的考慮=1200mm=1060mm，根據(jù)理論與實際的考慮=1200mm式中 ——工作輥輥頸長；——支承輥輥頸長。軋輥的輥頭基本類型有梅花輥頭；萬向輥頭；圓柱形輥頭；帶平臺的輥頭。此時輥頭平臺更為適合，： 帶平臺的輥頭 = （） = （）式中 ——軋輥輥頭直徑； ——軋輥輥頸。==540mm，取=540mm==795mm，取=800mm式中 ——工作輥輥頭平臺；——支承輥輥頭平臺。==。= （）式中 ——變形程度；——相對變形程度 εm1=23%=% rm1==εm2=23%=% rm2==εm3=23%=25% rm3==εm4=23%=% rm4==εm5=23%=% rm5==12345ε (%)εm(%)25rm粘著理論： u=νrllnh0h1 (lhm2) （）滑動理論： u=ν1l△hh0 (lhm2) ()式中 νr——軋輥的圓周線速度； ν1——軋件出口速度； ——軋制前、后軋件高度（厚度）； ——接觸弧水平投影長度， 未知下面求各段軋制時的和 12345（mm）(mm)205150下面求一下文獻(xiàn)[1，2140]知咬入角 （）cos1= tanα1=cos1 tanα2=α3=cos11452625= tanα3=α4=cos11352625= tanα4=α5=cos11192625= tanα5=由文獻(xiàn)[2，31]知摩擦系數(shù) （）設(shè)軋制溫度為1100℃根據(jù)正常咬入條件（）可以得出 才能正常軋制軋制速度的制定由實際鞍鋼2150最高軋制速度為 式中 ——————咬入速度 ——————軋制速度符合咬入條件第一道次： T=采用粘著理論（外區(qū)影響是主要的）第二道次： 則 第三道次：則有第四道次： 則采用滑動理論 根據(jù)[1，28]，[1，29]得 （ ）∴ 第五道次： 則采用滑動理論 道次12345軋件對軋輥的總壓力為軋制平均單位壓力與軋件和軋輥接觸面積的積= （）接觸面積的一般形式為 （）式中 、——軋制前、后軋件的寬度； ——接觸弧長度的水平投影。m）最大軋制力矩出現(xiàn)在第二道次，下面只要計算第二道次的總力矩就可以了由[1，2126][1，2127]知 （） （） 式中 工作輥與支承輥連心線與垂直線夾角 （）軋輥連心線與反力R的交角 （）——為摩擦圓半徑 ——軋輥軸承摩擦系數(shù)，=；反力R對工作輥的力臂 （）工作輥軸線相對支承輥軸線的偏移距由[1，2141]知與摩擦系數(shù)及變形區(qū)特征參數(shù)有關(guān)的系數(shù) 可逆軋制時，工作輥向入口端或出口端偏移，其效果相同。 求工作輥摩擦力矩由[1，2128]可知 （） 式中 F工作輥軸承處的反力，當(dāng)時，；當(dāng)時，；當(dāng)時，由（）可知則有 所以根據(jù)（）可求出 總傳動力矩 第四章 電機(jī)的選擇 根據(jù)選折電機(jī)[3]IDQ58528DA0DZ8000 功率 轉(zhuǎn)速40/90 主電動機(jī)軸上的力矩由四部分組成，由[1，2149]可知 （） 式中 ——主電動機(jī)力矩； ——軋輥上的軋制力矩； ——附加摩擦力矩，既當(dāng)軋制時由于軋制力作用在軋輥軸承、傳動機(jī)構(gòu)及其他轉(zhuǎn)動件中的摩擦而產(chǎn)生的附加力矩。軋件軋制結(jié)束前，降低速度，在低速時把軋件拋出。，電動機(jī)轉(zhuǎn)速和力矩與時間的關(guān)系可分為五段來研究。上訴五階段中，每階段所需時間可由下列公式求得。根據(jù)[1，表72]選擇十字鉸鏈萬向接軸。由于叉頭強(qiáng)度限制，目前國內(nèi)使用的十字軸式萬向接軸，傳遞扭矩多在800 以下。國外系列最大傳遞扭矩最高可達(dá)5400～8300；3） 傳動平穩(wěn) 由于傳動軸承的間隙小，接軸的沖擊和振動顯著減少，約為滑塊式萬向接軸的，提高了產(chǎn)品質(zhì)量；4） 潤滑條件好 用潤滑脂潤滑，易密封，沒有漏油現(xiàn)象，耗油量小，省去了潤滑系統(tǒng)，改善了生產(chǎn)環(huán)境，節(jié)約了保養(yǎng)維修費用。而使用十字軸式萬向接軸，噪音可降低到30～40，改善了工作環(huán)境，有利于保障操作工人的身體健康；6） 使用壽命長 一次使用可達(dá)1～2年以上，可減少更換零部件的時間和費用；7） 允許傾角大 可達(dá)10176。用于立輥軋機(jī)可降低車間高度，節(jié)省投資8） 適用于高速運轉(zhuǎn)。其損壞形式有叉頭凸起部分被壓堆了、十字式軸根部發(fā)生斷裂、十字軸的滾動軸承粒發(fā)生碎裂、剪斷和點蝕、軸承盒被撕裂、聯(lián)接螺栓頭斷裂以及螺紋與光桿的交界處發(fā)生斷裂等。、180176。、270176。417]得從動軸上的轉(zhuǎn)矩為 （）當(dāng)時，從動軸上的轉(zhuǎn)矩達(dá)到最大值由[7，29 （）由轉(zhuǎn)矩產(chǎn)生作用于主動軸叉和十字軸頸處的圓周力 作用于從動軸叉孔和十字軸頸處的圓周力，其最大值由[7，29423] 在從動軸叉上的附加作用力的最大值由[7，29下圖為軸叉危險截面形狀：軸叉基本參數(shù)為 截面上的彎曲應(yīng)力 （）截面上的剪切應(yīng)力 （）式中 ——作用于軸叉孔上的力， ——軸叉孔上力作用點至NN截面的距離 ——軸叉孔上力作用點至NN截面對稱中心的距離 —— NN截面的抗彎模量 對橢圓截面： 對于矩形截面： ——NN截面的抗扭模量 對橢圓截面： 對于矩形截面： ，值可通過比值查 [6，]得 ——橢圓的長短半軸或矩形邊長 由強(qiáng)度理論，可得其強(qiáng)度條件，由[6，]知 （）式中 []——軸叉材料的許用應(yīng)力，對于經(jīng)調(diào)質(zhì)處理的鋼， []=80～120根據(jù)以上可計算對于主動軸上的軸叉有 查表[6，]得=