【正文】 對應的模型空化系數，、（8） 查教材推薦設計尾水位的水輪機過流量，本方案裝機5臺根據水位—流量關系曲線查得流量對應的水位。水輪機安裝高程 飛逸轉速的計算 由HL260/A244模型水輪機飛逸特性曲線查得，在最大導葉開度下單位飛逸轉速 故水輪機的飛逸轉速為 計算軸向水推力據HL260轉輪技術資料提供的數據，轉輪軸向水推力系數，轉輪直徑較小、止漏環(huán)間隙較大時取大值。水輪機轉輪軸向水推力為：、方案Ⅴ、 計算轉輪直徑水輪機的額定出力為：取最優(yōu)單位轉速,取限制工況的單位流量,對應的空化系數作為限制，對應的模型效率，暫取效率修正值，則設計工況原型水輪機效率。本機組屬于大型水輪機，故取非標準值。則機組運行區(qū)域如下： 根據模型轉輪綜合特性曲線，取時水輪機的實際運行范圍剛好，取偏離了高效率中心區(qū)域，且接近同步轉速故取水輪機的轉速 效率 的計算： 效率修正值：平均效率h的計算(1)、計算、所對應的單位轉速： ： ： (2)、：取下與空化系數空化曲線的交點的效率真機的效率、是以發(fā)電機出力為限制，采用逼近法找到單位流量和相應的效率。水輪機設計流量的計算設計工況點的單位流量為幾何吸出高度 的計算 為使水輪機盡可能不發(fā)生空化，取、三個水頭分別計算水輪機的允許吸出高度，以其中的最小值作為最大允許吸出高度。分別用查到的空化系數計算、對應的吸出高度計算式： ，： ： ：從三個吸出高度計算值中取最小值，再留一定的余量，取最大允許吸出高度。故水輪機轉輪直徑為：我國規(guī)定的轉輪直徑系列，取。則運行區(qū)域如下圖： 根據模型轉輪綜合特性曲線，取時水輪機的實際運行范圍剛好，取偏離了高效率中心區(qū)域，且接近同步轉速故取水輪機的轉速 效率 的計算 效率修正值：平均效率h的計算(1)、計算、所對應的單位轉速： ： ： (2)、：取下與空化系數空化曲線的交點的效率真機的效率、是以發(fā)電機出力為限制，采用逼近法找到單位流量和相應的效率。水輪機設計流量的計算設計工況點的單位流量為幾何吸出高度 的計算 為使水輪機盡可能不發(fā)生空化，取、三個水頭分別計算水輪機的允許吸出高度，以其中的最小值作為最大允許吸出高度。分別用查到的空化系數計算、對應的吸出高度計算式： ，： ： ：從三個吸出高度計算值中取最小值，再留一定的余量，取最大允許吸出高度。——發(fā)電機額定轉速；轉子帶軸重量可按下式估算：六個方案發(fā)電機額定轉速均小于時，采用傘式機組，取，估算各方案發(fā)電機的重量：方案Ⅰ、：發(fā)電機重量，總重總價為：轉子帶軸重量方案Ⅱ、：發(fā)電機重量，總重總價為：轉子帶軸重量方案Ⅲ、：發(fā)電機重量，總重總價為：轉子帶軸重量方案Ⅳ、：發(fā)電機重量，總重總價為：轉子帶軸重量方案Ⅴ、：發(fā)電機重量，總重總價為：轉子帶軸重量方案Ⅵ、：發(fā)電機重量，總重總價為：轉子帶軸重量、起重機價格估算本電站最大起重重量為轉子帶軸重量方案Ⅰ、：根據最大起重重量，查《水電站設計手冊——水力機械》P330，選用名義起重重量為雙小車橋式起重機?？們r為：方案Ⅱ、：根據最大起重重量，查《水電站設計手冊——水力機械》P330，選用名義起重重量為雙小車橋式起重機?？們r為：方案Ⅲ、：根據最大起重重量，查《水電站設計手冊——水力機械》P330，選用名義起重重量為雙小車橋式起重機。總價為：方案Ⅳ、：根據最大起重重量，查《水電站設計手冊——水力機械》P330，選用名義起重重量為雙小車橋式起重機?？們r為：方案Ⅴ、：根據最大起重重量，查《水電站設計手冊——水力機械》P330，選用名義起重重量為雙小車橋式起重機。總價為：方案Ⅵ、：根據最大起重重量，查《水電站設計手冊——水力機械》P330，選用名義起重重量為雙小車橋式起重機?？們r為：、機電設備投資估算表機電設備投資估算表項目方案Ⅰ方案Ⅱ方案Ⅲ方案Ⅳ方案Ⅳ方案Ⅳ臺數45水輪機單重（t / 臺）740331372水輪機總重（t）29601324148827411286水輪機單價（萬元/ t）444444水輪機總價（萬元）11840529659521096451445614調速器單價（萬元 / 臺）304545304545調速器總價（萬元）120180180150225225勵磁裝置單價（萬元/臺）606060606060勵磁裝置總價價（萬元）240240240300300300油壓和漏油裝置單價（萬元/套）303030303030油壓和漏油裝置總價（萬元）120120120150150150自動化元件（萬元/套）606060606060自動化元件總價（萬元）240240240300300300發(fā)電機單重 （t / 臺）800504發(fā)電機轉子帶軸單重（t）400252發(fā)電機總重（t）32002016212632522049發(fā)電機單價（萬元 / t）555555發(fā)電機總價（萬元）1600010080106301626010245橋式起重機總重（t）195122122176120120橋式起重機單價（萬元 / t）333333橋式起重機總價（萬元）585366366528360360機電設備部分投資（萬元）2902516402176082850216574機電設備部分耗鋼量（t）635534623736616934553695單位千瓦投資（萬元 / kW） 千瓦耗鋼量（t / kW） 、最優(yōu)方案選擇、方案選擇依據對方案要進行技術經濟比較，做到技術可行、經濟合理、安全適用。轉輪直徑轉輪直徑對轉輪的制造、運輸和安裝、水電站布置情況有影響，轉輪小一點，制造、運輸和安裝會相對簡便一點，廠房尺寸也會小一點。但同步轉速高到一定值時，制造要求高，不易制造。 吸出高度水輪機吸出高度是反應水輪機空化性能和施工的開挖量。 總投資、單位千瓦投資總投資、單位千瓦投直接反應經濟指標。（4）、的效率高，的最高效率比大，但平均效率和額定效率略低與。（2）、方案Ⅱ較方案Ⅰ和方案Ⅱ來看，單位千瓦投資和千瓦耗材量最小。見下表：項目推薦最優(yōu)方案最大水頭最小水頭平均水頭裝機容量200機組臺數4單機容量50水輪機型號JK503LH540水輪機額定出力轉輪直徑機組轉速125額定流量247水輪機額定效率%額定點單位轉速140額定點單位流量額定點比轉速477吸出高度機電設備部分投資（萬元）1603運轉特性曲線的繪制、運行特性曲線的計算轉漿式水輪機具有雙重調節(jié)機構，一般在協連方式下運行，水輪機效率的修正采用非等值修正發(fā)。若各角下模型水輪機的最高效率為，原型水輪機的各角下的最高效率值，則有：效率修正表如下：φ5186。5186。15186。25186。把修正為，并計算各點出力。、運行特性曲線見附圖1。進口斷面面積為：式中 進口斷面平均流速。則進口斷面面積 進口斷面尺寸的選擇當或時，取取比值；當和時，若，取比值；若，取比值，此時比值應不大于。查JK503模型轉輪流道單線圖知，混凝土蝸殼的斷面形狀采用的形斷面。聯立方程 經過試算取，則。則：則計算結果為：斷面號aiminiφiQi1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 、尾水管的選型設計尾水管選擇 尾水管有直錐型和彎肘型兩種，除貫流式水輪機外，大中型反擊式水輪機均采用彎肘型。、調速器與油壓裝置的型號和主要參數 調速器的工作容量選擇 中、小型調速器接力器工作容量的計算選擇 中、小型調速器接力器工作容量A可按下式進行計算，即式中 ——最大水頭下機組發(fā)出額定出力時的流量，；則據主配壓閥直徑選擇調速器（1）、導葉接力器的容積計算當油壓裝置額定壓力為，采用標準導水機構且用兩個單缸接力器操作時，每個接力器的直徑dc可近似按下式計算： 式中 ─計算系數l由《水電站機電設計手冊》水力機械部分，知。轉輪槳葉接力器最大行程為：轉輪槳葉接力器容積為： 、主配壓閥直徑主配壓閥直徑，可按下式計算：式中：V為導水機構接力器總容積，；v為管路中油的流速，當油壓裝置額定工作壓力為時，一般取，??；為接力器關閉時間，取。由此選擇雙調微機型調速器型號為。額定壓力為，壓力槽容積分為兩大部分：空氣所占的部分，約為，其余為油。 下機架最大跨度 ， , 本電站發(fā)電機單機容量為62500kVA 為水輪機機坑直徑，查《水電站機電設計手冊水力機械》水輪機基坑直徑表，知轉輪直徑為時，；推力軸承外徑查《水電站機電設計手冊水力機械》知：推力軸承外徑、軸向尺寸計算定子機座高度本電站發(fā)電機的轉速為上機架高度傘式非承重機架推力軸承高度、根據《水電站機電設計手冊——水力機械》，推力軸承，查得：下機架高度傘式承載機架：定子支座支撐面至下機架支撐面或下擋風板之間的距離傘式承載機架：下機架支承面至主軸法蘭底面之間的距離按已生產的發(fā)電機統計資料，一般為轉子磁軛軸向高度有風扇時：發(fā)電機主軸高度式中 H——發(fā)電機總高度，即由主軸法蘭盤底面至發(fā)電機頂部的高度。受油器油管直徑：查《水電站機電設計手冊水力機械》取受油管標準直徑150mm。57第2章 水電站輔助設備設計53第2章、水電站輔助設備設計、油系統、用油量計算設備用油量應以制造廠提供的資料為主，在未獲得所需資料前，應按經驗公式，統計曲線或參考容量和尺寸相近的同型機組進行估算。（2）導水機構接力器用油量(按兩個接力器的總容積) 導水機構接力器用油量按下式計算： 式中 ——接力器直徑，； ——導葉接力器最大行程，； （3） 、轉槳式水輪機葉片接力器、受油器用油量計算查《水電站設計手冊——水力機械》知轉輪直徑時，接力器、受油器用油量 水輪機調節(jié)系統的用油量總和為：機組軸承充油量計算機組軸承包括發(fā)