【正文】 k (1δn)剪力 Vi5194321根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB50011—2010，結(jié)構(gòu)須進行多遇地震作用下的抗震變形驗算，要對結(jié)構(gòu)的變形加以限制，使其層間彈性位移以及結(jié)構(gòu)頂點位移不超過一定的限值。本結(jié)構(gòu)變形計算如下表所示：層次剪力 Vi剛度 Di層間位移 ΔUi=ΣΔUi5 5347044534704353470425347041311304 由上表可知，結(jié)構(gòu)層間相對位移均小于，故其層間彈性位移滿要求?，F(xiàn)以kJ5為例，其內(nèi)力的計算如下：在每層結(jié)構(gòu)中，地震剪力分配系數(shù)為：非底層Dim/D=(110122+99102)/534704=底層Dim/D=（62232+58692）/311304=故地震剪力分配為： 第五層 ==A柱B柱V=Vim9910/（110122+99102） =11012/（110122+99102） =第四層 ==A柱B柱V=Vim9910/（110122+99102） =11012/（110122+99102） =第三層 ==A柱B柱V=Vim9910/（110122+99102） =11012/（110122+99102） =第二層 ==A柱B柱V=Vim9910/（110122+99102） =11012/（110122+99102） = 第一層 ==A柱B柱V=Vim5869/（62232+58692） =6223/（62232+58692） =注：在剪力分配時，D柱與A柱相同，C柱與B柱相同，故表中未列出C柱和D柱的剪力。 2. y1由α1及查表得到，α1=；當i1+i2＞i3+i4時，α1取倒數(shù)，即α1= 并且y1值取負號“”。 4. y3由α3及查表得到，α3= h下/h本。m）——根據(jù)節(jié)點平衡來計算第五層：MAB=MDC=m MBC=MCB=16750/(54000+16750)==m=m=m=m=m=m=m=m=m=m=m=m=框架的剪力圖根據(jù)框架彎矩圖，通過對梁或柱取脫離體，求某一點ΣM=0，則可以求出梁端和柱端剪力，然后即可做出剪力圖。 （單位：kN 風荷載下各柱剪力的分配： 層數(shù)A柱B柱C柱D柱59910/（110122+99102）=11012/（110122+99102） =同柱B同柱A49910/（110122+99102）=11012/（110122+99102） =39910/（110122+99102）=11012/（110122+99102） =29910/（110122+99102）=11012/（110122+99102） =15869/（62232+58692） =6223/（62232+58692） =位置系數(shù)ABCD第五層m=5n=5h=同B柱同A柱y0α111y100α2－－y200α311y300位置系數(shù)ABCD第四層m=5n=4h=同B柱同A柱y0α111y100α211y200α311y300位置系數(shù)ABCD第三層m=5n=3h=同B柱同A柱y0α111y100α211y200α311y300位置系數(shù)ABCD第二層m=5n=2h=同B柱同A柱y0α111y100α211y200α3y300位置系數(shù)ABCD第一層m=5n=1h=同B柱同A柱y0α1－－y100α2y200α3－－y300注：1. y0由m、n及查表得到。 3. y2由α2及查表得到，α2=h上/h本。5.=(y0+y1+y2+y3)h （設(shè)風荷載從左向右作用）柱下端彎矩 M下=V；柱上端彎矩 M上=(h)V柱端彎矩計算結(jié)果如下圖所示：(D柱和A柱相同，C柱和B柱相同) （單位：KNm MBA=MCD=54000/(54000+16750)=m第四層：MAB=MDC=（+）KNm MBA=MCD=54000/(54000+16750)m MBC=MCB=16750/(54000+16750)m第三層：MAB=MDC=（+）KNm MBA=MCD=54000/(54000+16750)m MBC=MCB=16750/(54000+16750)m第二層：MAB=MDC=（+）KNm MBA=MCD=54000/(54000+16750)m MCD=MDC=16750/(54000+16750)m第一層：MAB=MDC=（+）KNm MBA=MCD=54000/(54000+16750)m MCD=MDC=16750/(54000+16750)m(左向)框架的彎矩圖由柱端彎矩和梁端彎矩可以直接做出，彎矩圖畫在構(gòu)件的受拉邊，不標正負號?？蚣茌S力圖即柱軸力圖，根據(jù)框架剪力圖，取節(jié)點脫離體，求ΣY=0，即可求出柱的軸力圖，軸力以柱受壓為正。m）（單位：KN） （單位：KN）金陵科技學院學士學位論文 第7章 內(nèi)力計算7內(nèi)力計算——分層法 1. 實際均布荷載轉(zhuǎn)化成等效均布荷載 (1) 頂層邊跨 實際荷載為： 等效均布荷載為： α=2250/6000= q1=(12+)2=+q2=+(2) 頂層中跨 實際荷載為： 等效均布荷載為： q1== q=q1+q2=+(3) 中間層邊跨 實際荷載為： 等效均布荷載為： α=2250/6000= q1=(12+)2= q=q1+q2=+ (4) 中間層中跨 實際荷載為： 等效均布荷載為： q1== q=q1+q2=+ 利用結(jié)構(gòu)和荷載的對稱性，取如下圖所示的二分之一結(jié)構(gòu)進行計算。m MBC=ql2==m第四層 MAB=MBA=ql2==m MCB=ql2==3. 計算各梁和柱的分配系數(shù) 各梁柱的線剛度及相對線剛度如下圖所示：4. 梁柱的分配系數(shù)如下表所示：層次五 層四、三、二層底 層節(jié)點ABABAB轉(zhuǎn)動剛度S左梁—4—4—4上柱——4444下柱444444右梁424242ΣS分配系數(shù)左梁———上柱——下柱右梁 注：采用分層法計算時，假定上、下柱的遠端為固定則與實際情況有出入，故除底層柱外的其余各層柱，且其傳遞系數(shù)由1/2改為1/3。 。m第四層：M中=(+)/2+()+ =m第二層：M中=(+)/2+()+ =mCD跨： 式中，M1,M2——分別為梁左右兩端的支座彎矩 q——梁上所受三角形荷載的最大值 g——梁自重的均布荷載 l——梁的跨度M5CD =1/12+1/8=mM3CD =1/12+1/8=mM1CD =1/12+1/8=m）重新分配得：（單位：kNm）7. 計算恒載作用下梁端剪力和柱軸力(1) 第五層 VA=(++)/= VB左=(++)/= NA=+= VB右=(++)/= NB=++=(2) 第四層 VA=(++)/= VB左=(++)/= NA=++= VB右=(++)/= NB=+++=(3) 第三層 VA=(++)/= VB左=(++)/= NA=++= VB右=(++)/= NB=+++=(4) 第二層 VA=(++)/= VB左=(++)/= NA=++= VB右=(++)/= NB=+++=(5) 第一層 VA=(++)/= VB左=(++)/= NA=++= VB右=(+)/= NB=+++=經(jīng)整理可得：（單位：kN）柱軸力計算： 頂層柱頂軸力由節(jié)點剪力和節(jié)點集中力疊加得到，柱底軸力為柱頂軸力加上柱的自重。 （單位：kN）1 屋面框架梁線載標準值屋面活載為2kN/m2 屋面板傳給梁的線載為： 2=9kN/m 2=2. 樓面框架梁線載標準值 樓面板傳給梁的線載為： ==6kN/m3. 屋面框架節(jié)點集中荷載標準值 標準層柱活載=板傳活載 (1) 邊柱 qA=qD=2kN/m2= (2) 中柱 qB=qC=2+ （+）32=4. 樓面框架節(jié)點集中荷載標準值標準層柱活載=板傳活載(1) 邊柱 qA=qD=2kN/m2 =(2) 中柱 qB=qC=+（+）3 = ——分層法1. 實際均布荷載轉(zhuǎn)化成等效均布荷載 (1) 頂層邊跨 實際荷載為： 等效均布荷載為： α= q=(12+)9= (2) 頂層中跨 實際荷載為： 等效均布荷載為： q==3kN/m(3) 中間層邊跨 實際荷載為： 等效均布荷載為： α= q=(12+)9=(4) 中間層中跨 實際荷載為： 等效均布荷載為： q=6=2. 求各梁端的固端彎矩 利用結(jié)構(gòu)和荷載的對稱性，取與恒載作用下相同的二分之一結(jié)構(gòu)進行計算。m MBC=ql2=3=m第四層 MAB=MBA=ql2=9=m MCB=ql2==3. 計算各梁和柱的分配系數(shù) 活荷載作用下各梁柱的線剛度及相對線剛度與恒載作用下相同。mM4AB =M4CD =[1/81/6()2] (+)/2=mM2AB =M2CD =[1/81/6()2] (+)/2=mBC跨： 式中，M1，M2—分別為梁左右兩端的支座彎矩 q—梁上所受三角形荷載的最大值l—梁的跨度M5BC =1/12=－mM3BC =1/126