單層工業(yè)廠房結(jié)構(gòu)設計課程設計-在線瀏覽
2024-08-06 12:29本頁面
【正文】 y=四、內(nèi)力計算 恒載作用下排架內(nèi)力分析 該廠房為兩跨等高排架，可用剪力分配法進行排架內(nèi)力分析。 柱剪力分配系數(shù)柱別A、C 柱B 柱在G1作用下： 對A、C柱，已知由規(guī)范公式：因此，在共同作用（即在G1作用下）柱頂不動鉸支承的反力 恒載作用下排架內(nèi)力圖 在屋面活荷載作用下排架內(nèi)力分析 AB跨作用屋面活荷載 ，其中Q1=，它在柱頂及變階處引引起的力矩為： 對A柱，=，= 對B柱，=則排架柱頂不動鉸支座總反力為： 將R反向作用于排架柱頂，計算相應的柱頂剪力，并與柱頂不動鉸支座反力疊加，可得屋面活荷載作用于AB跨時的柱頂剪力，即 AB跨作用屋面活荷載時排架內(nèi)力圖 BC跨作用屋面活荷載由于結(jié)構(gòu)對稱，且BC跨與AB跨作用的荷載相同。 作用A柱時排架內(nèi)力圖 作用在B柱左 柱頂不動鉸支座反力，及總反力分別為：( )( )( ) 各柱頂剪力分別為：( )( )( )排架各柱的彎矩圖， 作用B柱左時排架內(nèi)力圖 Dmax作用在B柱右根據(jù)結(jié)構(gòu)對稱性及吊車噸位相等的條件，內(nèi)力計算與作用于B柱左的情況相同，只需將A，C柱內(nèi)力對換并改變?nèi)繌澗丶凹袅Ψ枴? 作用C柱時排架內(nèi)力圖 Tmax作用在AB跨柱 對A柱 a=（）/= 對A柱，則 對B柱，則 排架柱頂總反力R為： 各柱頂剪力為：Tmax作用在AB跨的M圖、。 Tmax作用于BC跨時排架內(nèi)力圖 風荷載作用下排架內(nèi)力分析 左吹風時 對A、C柱 各柱頂剪力分別為: 風從左向右吹風荷載作用下的M、N圖如圖 左吹風時排架內(nèi)力圖 右吹風時 。 右吹風時排架內(nèi)力圖五、最不利荷載組合 內(nèi)力組合按式（）~式（）進行。 對柱進行裂縫寬度驗算時，內(nèi)力采用標準值。 177。 177。 177。 177。 柱內(nèi)力組合表截面+Mmax及相應的N,VMmax及相應的N,VNmax及相應的M,VNmin及相應的M,VMK, NK備注M①+[②+③+(⑥+⑨)+⑩]①+[(⑤+⑦)+⑨+]①+[②+③+⑥]①+[③+(⑥+⑨)+⑩]NM①+[③+(④+⑥)+⑨+⑩]①+[②+(⑤+⑦)+⑨+]①+④①+[(⑦+⑨)+]NM①+[③+（⑥+④）+⑧+⑩]①+[②+(⑤+⑦)+⑧+]①+④①+[③+(⑥+⑨)+⑩]NVMKNKVK注：單位()，單位，單位。 177。 177。 B柱內(nèi)力組合表截面+Mmax及相應的N,VMmax及相應的N,VNmax及相應的M,VNmin及相應的M,VMK, NK備注M①+[③+(⑤+⑧)+⑩] ①+[②+(⑧+⑥)+]①+[②+③+(⑤+⑨) +⑩]①+[(⑤+⑩)+ ⑧]NM①+[③+(⑧+⑥) +⑩] ①+[②+(⑤+⑨)+]①+ (⑤+⑥)0①+[⑧+⑩]N 4M①+[③+（⑥+④）+⑧+⑩]①+[②+(⑤+⑦)+⑧+]①+ (⑤+⑥)0①+(⑨+⑩)NV0MK0NKVK0注：單位()，單位，單位六、柱截面設計 A柱的截面設計 柱在排架平面內(nèi)的配筋計算 柱在排架平面內(nèi)的計算參數(shù)截面內(nèi)力組 11M 360 1 400 N 33M 860 1 900 NM 860 1 900 N注 1. 2. 截面 內(nèi)力組 eO 九o e／ 邑 ／o 丘 (2 叮 M(hN 裂縫寬度驗算；構(gòu)件受力特征系數(shù)；混凝土保護層厚度取25mm。 B柱截面設計 由內(nèi)力組合表可見，上柱截面有四組內(nèi)力，取h0＝600－40＝560mm，附加彎矩ea=20mm（等于600／300），四組內(nèi)力都為大偏心，取偏心矩較大的的一組．即：M= N=吊車廠房排架方向上柱的計算長度 ==。進行計算 選3 20 As=942mm2 則，滿足要求垂直于排架方向柱的計算長度==，則 =滿足彎矩作用平面外的承載力要求。=400mm, hf39。 x=== =1238mm2（2）按M=*m,N= 計算方法與上述相同，計算過程從路，As=As39。 柱箍筋配置非地震區(qū)的單層廠房柱，其箍筋數(shù)量一般由構(gòu)造要求控制。七、牛腿設計 A柱牛腿設計根據(jù)吊車梁支承位置、截面尺寸及構(gòu)造要求，初步擬定牛腿尺寸。 牛腿尺寸簡圖 牛腿配筋計算由于, 因而該牛腿可按構(gòu)造要求配筋。箍筋為8100。 B柱牛腿設計對于B柱牛腿根據(jù)吊車梁支承位置，截面尺寸及構(gòu)造要求，初步擬定牛腿尺寸
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