【正文】 目參數(shù)數(shù)值1理論注塑容量/cm179。所以，注射機注射壓力合格。 F== 800kN,所以注塑機鎖模力合格。 塑件分型面選擇分型面選在BB處，為塑件截面的最大投影處，開模時有利于塑件保留在動模一側(cè)而便于脫模，也便于側(cè)向抽芯，但如果分型面在此，會加長了主流道的長度，讓主流道過長可能不利于塑件的成型，而選擇在AA處，則不存在此類問題，而且熔料由上而下，可以減少保壓壓力，成型性好。所以。由于經(jīng)過上面生產(chǎn)方案的分析，采用的是哈夫式的成型模具，再結(jié)合塑件的尺寸，我們選用一模兩腔的形式，其排列方式為一條直線。澆注系統(tǒng)設(shè)計時，流道采用對稱平衡式，澆口采用側(cè)澆口，且開設(shè)在分型面邊上。 澆注系統(tǒng)的設(shè)計 主流道的設(shè)計主流道通常位于模具中心塑料熔體的入口處，它將注塑機噴嘴注射出的熔體導(dǎo)入分流道或者型腔。主流道的尺寸大小直接影響到成型的時間與速度，又其與注塑機噴嘴反復(fù)的接觸，會造成磨損，因此設(shè)計中常設(shè)計成可更換的澆口套。 主流道球面半徑：R=注射機噴嘴球半徑+（1~2）=10+ 2= 12mm。主流道大端直徑：D=2L≈6mm =。由于主流道的小端入口反復(fù)與注射機噴嘴接觸，長期會造成一定程度的磨損，所以對于澆口套的材料要求比較高，為了及時更換損壞的零件，可以將澆口套與定位圈分開來設(shè)計。其結(jié)構(gòu)形式在此不再作詳細(xì)表示。 分流道的長度沒有特殊的要求，設(shè)計其長度，一方面，需要考慮的模具的結(jié)構(gòu)布局，另外，還與模具的型腔數(shù)目有關(guān)。對于本次設(shè)計的分流道，根據(jù)兩個型腔的結(jié)構(gòu)設(shè)計，分流道較短，故設(shè)計時可以適當(dāng)選小些，單邊分流道長度取=20mm。 分流道的截面形狀有多種，通常有圓形、矩形、梯形u形和正六邊形等。 分流道截面形狀由于分流道截面形狀設(shè)計為梯形，而分流道當(dāng)量直徑為5mm，對于梯形相關(guān)尺寸的計算如下：設(shè)梯形的下底面寬度為x，底面圓角半徑為1mm，梯形的高度為4mm， 該梯形的面積應(yīng)該與當(dāng)量直徑為5mm的圓面積相等所以 ≈ 凝料體積=406=240=mm3= 分流道內(nèi)塑料熔體流動剪切速率的校核（）可得,分流道體積流量（）可得，剪切速率 該分流道的剪切速率處于澆口主流道與分流道的最佳剪切速率5102到5103 之間，所以，分流道內(nèi)熔體的剪切速率合格。 側(cè)澆口的深度計算h=nt==t —塑件的平均壁厚；n —塑料成型系數(shù)；對于PP。 側(cè)澆口的寬度計算根據(jù)表410[10]，可得側(cè)澆口的寬度B計算公式為 （） B= 約為3mmA—凹模的內(nèi)表面面積；n—塑料成型系數(shù)。側(cè)澆口剪切速率的校核計算澆口的當(dāng)量半徑 πR2澆=Bh （） 澆口的體積流量 （） 計算澆口的剪切速率由式（）可得該矩形側(cè)澆口的剪切速率處于澆口與分流道的最佳剪切速率為5102到5103之間，所以主流道的剪切速率校核合格。根據(jù)其所在位置可分為主流道和分流道冷料穴，本次設(shè)計中由于采用的是一級分流道一次出模，故只設(shè)計主流道冷料穴。 拉料桿 冷料穴第5章 側(cè)抽芯機構(gòu)的設(shè)計側(cè)抽芯機構(gòu)有斜導(dǎo)柱，斜滑塊，斜彎銷等抽芯機構(gòu)，經(jīng)過計算得該塑件的抽芯距離較大，抽芯力也較大，采用斜導(dǎo)柱的抽芯較好，且模具設(shè)計簡單，制造成本低。要將側(cè)型芯順利拔出，就必須有一定的力，這個力我能稱之為側(cè)抽力。厚壁圓筒和矩形盒類塑件側(cè)抽力的通用計算式為式（） 由于采用的哈夫式結(jié)構(gòu)，對于塑件其中一半的內(nèi)凹側(cè)面可等價為一矩形截面計算 （）= K為脫模斜度系數(shù) （）=fc —脫模系數(shù)，即在脫模溫度下塑件與型芯表面之間的靜摩擦因數(shù)，它受高分子熔體經(jīng)高壓在鋼表面固化中黏附的影響；a —塑料的線膨脹系數(shù)；E —在脫模溫度下塑料的抗拉彈性模量；Tf —塑料的軟化溫度；Tj —脫模時塑件的溫度；t —塑件的壁厚；h —型芯脫模方向的高度；—脫模斜度。由于本次設(shè)計的模具為哈夫模結(jié)構(gòu)，塑件外形為圓形并且二等分滑塊繞活動圈抽芯，其抽芯距為[10] 驗證滑塊與推桿是否發(fā)生干涉現(xiàn)象 所以 復(fù)位時滑塊會與推桿發(fā)生干涉現(xiàn)象 h—推桿斷面至活動型芯的最近距離； S—活動型芯與推桿在水平方向上的重合距離。，壓縮30mm時。使用三維軟件分析。 斜導(dǎo)柱彎曲力計算 （） 斜導(dǎo)柱截面尺寸的確定斜導(dǎo)柱常用截面形狀有圓形和矩形兩種。斜導(dǎo)柱長度及開模行程計算L=L1+L2+L3+L4 +(8~15)=++++10=取斜導(dǎo)柱總長為100mm。因此對于斜導(dǎo)柱必須進行強度校核，看是否能夠達到受力要求。 [σ] —斜導(dǎo)柱材料的許用彎曲應(yīng)力對碳素鋼, 按資料取1400kN/cm3；f —為鋼材之間的摩擦系數(shù) ；所以，經(jīng)過校核計算斜導(dǎo)柱滿足強度要求。 斜導(dǎo)柱 擋塊與彈簧的設(shè)計 擋塊的設(shè)計擋塊主要用于滑塊側(cè)抽芯距離的定位，當(dāng)滑塊往兩邊側(cè)抽被擋塊擋住時即表明側(cè)型芯已經(jīng)不會干涉塑件的推出，此時即可利用推桿將塑件頂出。同時，彈簧的拉力也有利于滑塊在斜導(dǎo)柱上運動更加平穩(wěn)。 彈簧參數(shù)第6章 成型零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計與計算 成型零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計 凹模的結(jié)構(gòu)設(shè)計 凹模是成型制品的外表面的成型零件。根據(jù)對塑件的結(jié)構(gòu)分析，該塑件為圓筒形，且采用的是哈夫結(jié)構(gòu)模，一模兩腔的結(jié)構(gòu)形式，對于凹模加工成整體式，有利于加工。因此本次設(shè)計整體式凹模。通過對塑件的結(jié)構(gòu)分析可知，活動圈的上下部分要求同軸，為了能夠保證其同軸度，只有將上下凸模加工成一個整體，這樣才能較精確的保證其同軸度。 型芯結(jié)構(gòu) 成型零件的工作尺寸的計算在型腔和型芯工作尺寸計算之前，對塑件各重要尺寸應(yīng)按最大實體原則進行轉(zhuǎn)換。型腔深度尺寸的計算公式為： （）式中 —塑件外形長度尺寸（）。型芯徑向尺寸的計算 （）式中 —塑件外形長度尺寸（）； —塑件公差值（），未注明尺寸按MT4取[10]； 其余同上。 型芯徑向尺寸的計算采用平均尺寸法計算成型零件的尺寸塑件內(nèi)部徑向尺寸的轉(zhuǎn)換如下Ls1== Ls2== Ls3=30+ =+ 0 Ls4=33+ =+ 0相應(yīng)的塑件制造公差 △1= △2 = △3= △4=由式（）得LM1=[(1+Scp)Ls1+X1△1]0 amp。2=[(1+) +]0 = =+ LM3=[(1+Scp)Ls3+X3△3]0 amp。4=[(1+) +]= =+ 型芯高度的計算塑件內(nèi)部徑向尺寸的轉(zhuǎn)換Hs1=+ =10+ 0 Hs2=+ =+ 0 Hs3=+ =+ 0 相應(yīng)的塑件制造公差△1= △2= △3=由式（）得 H1=[(1+Scp)Hs1+X1△1]0 amp。2=[(1+) +]0 = =+ H3=[(1+Scp)Hs3+X3△3]0 amp。1 0 =[(1+)]+ 0=+ 0LN2=[(1+Scp)Ls2X2△2] +amp。3 0=[(1+)] + 0= + 0=+ +LN4=[(1+Scp)Ls4X4△4] +amp。4 0=[(1+) ] + 0=+ 0=+ + Hs2=+ = △2= HN2=[(1+Scp)Hs2X2△2] +amp。3 0=[(1+) ] + 0=+ 0=+ + Hs4=+ = △4= HN4=[(1+Scp)Hs4X4△4] +amp。5 0=[(1+) ] + 0=+ 0=+ + 方槽的尺寸1． 型芯寬度 Ls=+ =+ 0 △= LM=[(1+Scp)Ls +