五層辦公樓框架填充墻結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)-在線瀏覽
2024-08-06 02:27本頁(yè)面
【正文】 395535345601997449527417120T1= （uT）1/2 =()1/2=(s)、水平地震作用及樓層地震剪力的計(jì)算：本結(jié)構(gòu)高度不超過(guò)40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計(jì)算水平地震作用，即：結(jié)構(gòu)等效總重力荷載代表值GeqGeq=∑Gi=（10181+9786+9776+9810+9974 ）=42098（NK） 計(jì)算水平地震影響系數(shù)а1查表得二類(lèi)場(chǎng)一區(qū)地近震特征周期值Tg=。頂部附加地震作用系數(shù) δn=+=+= △F6==各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用按下式計(jì)算： Fi=GiHiFEk（1δn）/（∑GkHk）地震作用下各樓層水平地震層間剪力Vi為 Vi=∑Fk（i=1，2，…n） 。 。m）GiHi/∑GjHjFi（kN）Vi（kN）51018149786397762981019974∑ 橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算層次Vi（kN）∑D i（N/mm）（△u）i （mm）ui（mm）hi（mm）θe=（△u）i /hi553456033001/2674453456033001/1494353456033001/1111253456033001/938141712053001/1068由此可見(jiàn)，最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層，1/9381/550，滿足規(guī)范要求。 y1為上下層梁線剛度變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值。 y框架柱的反彎點(diǎn)高度比。 各層柱端彎矩及剪力計(jì)算（邊柱）層次hi（m）Vi（kN）∑D ij（N/mm）邊 柱Di1（N/mm）Vi1（kN）ky（m）M bi1（kNm）553456010172453456010172353456010172253456010172+14171209945 各層柱端彎矩及剪力計(jì)算（中柱）層次hi（m）Vi（kN）∑D ij（N/mm）中 柱Di2（N/mm）Vi2（kN）kY（m）M bi2（kNm）553456016556453456016556353456016556253456016556+141712010911梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按以下公式計(jì)算： M l b=i l b（Mbi+1，j + M u i，j）/（i l b+ i r b） M r b=i r b（Mbi+1，j + M u i，j）/（i l b+ i r b） V b=（M l b+ M r b）/ l Ni=∑（V l b V r b）k ： 梁端彎矩、剪力及柱軸力的計(jì)算層次邊梁走道梁柱軸力MlbMrblVbMlbMrblVb邊柱N中柱N5 4 3 2 1 橫向框架彎矩圖第五章：豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算（橫向框架內(nèi)力計(jì)算）、計(jì)算單元的選擇確定：?、圯S線橫向框架進(jìn)行計(jì)算，如下圖所示： 荷載分布圖，由于房間內(nèi)布置有次梁（bh=200mm400mm），故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影所示。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，所以在框架節(jié)點(diǎn)上還作用有集中力矩。q1=25= kN/mq1，=25=q和q2，分別為屋面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。 q1=+= kN/mq1，=25=q和q2，分別為樓面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。m）M2（kNm）M2（kNα=a/l=（1）、對(duì)于第5層， MAB=q1l21/12+q2l21（12α2+α3） =+[12（1/3）2+（1/3）3]/12 =84 （kN*m） MBC=q1，l22/12+5q2，l22/96 =+5* = （kNm） MBC=q1，l22/12+5q2，l22/96 =+5 = （kNm） MBC= 5q2，l22/96 =5 = （kNA柱： N頂=+= kN 柱重：25= kN N底= N頂+= kNB柱： N頂=++= kN 恒載作用下梁端剪力及柱軸力 （kN）層次荷載引起的剪力柱軸力AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCN頂N底N頂N底543211250活載作用下：例：第5層：荷載引起的剪力：AB跨：VA=VB= BC跨：VB=VC= A柱：N頂= N底=+= kN B柱：N頂= N底=++= kN 活載作用下梁端剪力及柱軸力 （kN）層次荷載引起的剪力柱軸力AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCN頂=N底N頂=N底5432框架梁的內(nèi)力組合：、結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)：根據(jù)《抗震規(guī)范》，本方案為三級(jí)抗震等級(jí)?？紤]到鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑性內(nèi)力重分布的性質(zhì)，在豎向荷載下可以適當(dāng)降低梁端彎矩，進(jìn)行調(diào)幅（），以減少負(fù)彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象。 各層梁的內(nèi)力組合和梁端剪力調(diào)整結(jié)果層次截面位置內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEk(1)SEk(2)γRe[（SGk+）+] ++γReMmaxV=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]125AM V B左M V B右M V 4AM V B左M V B右M V 3AM V 各層梁的內(nèi)力組合和梁端剪力調(diào)整結(jié)果層次截面位置內(nèi)力SGk調(diào)幅后SQk調(diào)幅后SEk(1)SEk(2)γRe[（SGk+）+] ++γReMmaxV=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]12B左M V B右M V 2AM V B左M V B右M V 1AM V B左M V B右M V V 、跨間最大彎矩的計(jì)算：以第一層AB跨梁為例，說(shuō)明計(jì)算方法和過(guò)程。1）均布和梯形荷載下，如下圖： 梁上均布和梯形荷載 VA= （MA+MB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2若VA（2q1+q2）al/2≤0，說(shuō)明x≤al，其中x為最大正彎矩截面至A支座的距離，則x可由下式求解：VAq1xx2q2/（2al）=0將求得的x值代入下式即可得跨間最大正彎矩值：Mmax=MA+VAxq1x2/2x3q2/（6al）若VA（2q1+q2）al/20，說(shuō)明xal，則x=（VA+alq2/2）/（q1+q2）可得跨間最大正彎矩值：Mmax=MA+VAx（q1+ q2）x2/2+alq2（xal/3）/2若VA≤0，則Mmax=MA =2）同理，三角形分布荷載和均布荷載作用下，如下圖： 梁上均布和三角形荷載 VA= （MA+MB）/l+q1l/2+q2l/4x可由下式解得： VA=q1x+x2q2/l可得跨間最大正彎矩值：Mmax=MA+VAxq1x2/2x3q2/3l第1層AB跨梁：梁上荷載設(shè)計(jì)值：q1== kN/m q2=（+）= kN/m左震： MA=mVA= （MAMB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2 =（+）/++ = kN 0 故xal=l/3=x=（VA+alq2/2）/（q1+q2）= Mmax=MA+VAx（q1+q2）x2/2+alq2（xal/3）/2=+（+）（）2/2+（）/2= kNm右震： MA=mVA= （MAMB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2 =（+）/++ = kN（2+）0，故xal=l/3=x=（VA+alq2/2）/（q1+q2）=（+）/（+）= Mmax=MA+VAx（q1+q2）x2/2+alq2（xal/3）/2=+（+）（）2/2+（）/2= kNm 其它跨間的最大彎矩計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表： 跨間最大彎矩計(jì)算結(jié)果表 （kNm M rb=m M rb=m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[2+] = kN右震：M lb= M rb=第4層，柱頂軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/=，無(wú)需調(diào)整。 第3層，同理也無(wú)需調(diào)整。 可知，一、二、層柱端組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下式要求： ΣMc=ηcΣMb 注：ΣMc為節(jié)點(diǎn)上下柱端截面順時(shí)針或逆時(shí)針?lè)较蚪M合的彎矩設(shè)計(jì)值之和，上下柱
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