【正文】 2，…n）計算過程如下表：各質點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層次Hi（m）Gi（KN）GiHi（KN計算過程如下表：橫向水平地震作用下的位移驗算層次Vi（KN）∑D i（N/mm）（△u）i （mm）ui（mm）hi（mm）θe=（△u）i /hi570833636001/2156470833636001/1053370833636001/756270833636001/631189405247001/946由此可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層，1/6311/550，滿足規(guī)范要求。 y1為上下層梁線剛度變化時反彎點高度比的修正值。 y框架柱的反彎點高度比。下面為軸線橫向框架內力的計算：各層柱端彎矩及剪力計算（邊柱）層次hi（m）Vi（KN）∑D ij（N/mm）邊 柱Di1（N/mm）Vi1（KN）ky（m）M bi1（KNm）570833619250470833619250370833619250270833619250189405226430例：第五層邊柱的計算： Vi1=19250（KN） y=y n=（m） （無修正） M bi1==（KN*m） M ui1=（）=（KN*m）各層柱端彎矩及剪力計算（中柱）層次hi（m）Vi（KN）∑D ij（N/mm）中 柱Di2（N/mm）Vi2（KN）kY（m）M bi2（KNm）570833627250470833627250370833627250270833627250189405230593梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按以下公式計算： M l b= i l b（Mbi+1，j + M u i，j）/（i l b+ i r b） M r b=i r b（Mbi+1，j + M u i，j）/（i l b+ i r b） V b=（M l b+ M r b）/ l Ni=∑（V l b V r b）k 具體計算過程見下表：梁端彎矩、剪力及柱軸力的計算層次邊梁走道梁柱軸力MlbMrblVbMlbMrblVb邊柱N中柱N5 4 3 2 1 例：第五層： 邊梁 M l b= M u 6= KNm走道梁 M l b =M r b== KN計算單元范圍內的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上。二、荷載計算：恒載作用下柱的內力計算：恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：（1）、對于第5層，qq1，代表橫梁自重，為均布荷載形式。q2== KN/mq2，== KN/mPP2分別由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括主梁自重、次梁自重、樓板重等重力荷載，計算如下：P1=[（）2+（+）] ++25= KNP2=[（）2+（+）+（+）2/2] ++25= KN集中力矩M1=P1e1 =（）/2 = KNm（2）、對于24層， 包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載，其它荷載的計算方法同第5層。q2== KN/mq2，== KN/m外縱墻線密度 [（2）15+2]/= KN/mP1=（+）+（+）+25= KNP2=（++）++25=集中力矩M1=P1e1 =（）/2 = KNm（3）、對于第1層，柱子為700mm700mm，其余數(shù)據(jù)同24層，則q1=+15=q1，=25=q和q2，分別為樓面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。m M2=P2e2 =（）/2 = KNm M2=P2e2 =（）/2 = KNm M2=P2e2 =（）/2 = KNm M2=P2e2 =*（）/2 = KNm M2=P2e2 =（）/2 =m）M2（KNm）M2（KN恒荷載作用下梁的內力計算： 恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：等效于均布荷載與梯形、三角形荷載的疊加。m）（2）、對于第14層， MAB=q1l21/12+q2l21（12α2+α3） =+[12（）2+（）3]/12 =（KNm）活荷載作用下梁的內力計算： 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：對于第15層， MAB=q2l21（12α2+α3） =[12（）2+（）3]/12 =（KNm）三、內力計算：梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算，由于結構和荷載均對稱，故計算時可用半框架，彎矩計算如下圖所示：四、梁端剪力和柱軸力的計算：恒載作用下：第5層：荷載引起的剪力：VA=VB=（ +）/2 = VB=VC=（+）/2 = KN本方案中，彎矩引起的剪力很小，可忽略不計?？蚣芰簝攘M合：本方案考慮了三種內力組合，+， SGk + SQk+。ηvb梁端剪力增大系數(shù)。1）均布和梯形荷載下，如下圖 VA= （MA+MB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2若VA（2q1+q2）al/2≤0，說明x≤al，其中x為最大正彎矩截面至A支座的距離，則x可由下式求解：VAq1xx2q2/（2al）=0將求得的x值代入下式即可得跨間最大正彎矩值：Mmax=MA+VAxq1x2/2x3q2/（6al）若VA（2q1+q2）al/20，說明xal，則x=（VA+alq2/2）/（q1+q2）可得跨間最大正彎矩值：Mmax=MA+VAx（q1+ q2）x2/2+alq2（xal/3）/2若VA≤0，則Mmax=MA2）同理，三角形分布荷載和均布荷載作用下，如下圖：VA= （MA+MB）/l+q1l/2+q2l/4 x可由下式解得： VA=q1x+x2q2/l可得跨間最大正彎矩值：Mmax=MA+VAxq1x2/2x3q2/3l①、第1層AB跨梁： 梁上荷載設計值：q1== KN/m q2=（+）= KN/m 左震: MA=mVA= （MAMB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2 =（+）/++ = KN0則Mmax發(fā)生在左支座，Mmax ==（+）= KNm右震： MA=mVA= （MAMB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2 =（+）/++ = KN（2+）0，故xal=l/3=x =（VA+alq2/2）/（q1+q2）=（+）/（+）=6m所以γReMmax== KNmγReMmax== KNm MB=mγReMmax==m MB=m第2層BC跨梁：Mmax ==（+）= KNm③、第3層AB跨梁： 梁上荷載設計值：q1== KN/m q2=（+）= KN/m 左震: MA=mVA= （MAMB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2 =（+）/++ = KN0則Mmax發(fā)生在左支座，Mmax ==（+）= KNm右震: MA=mVA= （MAMB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2 =（+）/++ =（2+）0，故xal=l/3=x =（VA+alq2/2）/（q1+q2）=（+）/（+）= Mmax=MA+VAx（q1+q2）x2/2+alq2（xal/3）/2=+（+）（）2/2+（）/2= KNm第3層BC跨梁：Mmax ==（+）=m④、第4層AB跨梁： 梁上荷載設計值：q1== KN/m q2=（+）= KN/m 左震： MA=mVA= （MAMB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2 =（+）/++ =0則Mmax發(fā)生在左支座，Mmax ==（+）= KNm右震: MA=mVA= （MAMB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2 =（+）/++ =（2+）0，故xal=l/3=x =（VA+alq2/2）/（q1+q2）=（+）/（+）= Mmax=MA+VAx（q1+q2）x2/2+alq2（xal/3）/2=+（+）（）2/2+（）/2= KNm第4層BC跨梁：Mmax ==（+）=m⑤、第5層AB跨梁： 梁上荷載設計值：q1== q2=（+）= KN/m 左震： MA=mVA = （MAMB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2 =（+）/++ =0則Mmax發(fā)生在左支座，Mmax ==（+）=m右震： MA=mVA= （MAMB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2 =（+）/++ =（2+）0，故xal=l/3=x =（VA+alq2/2）/（q1+q2）=（+）/（+）= Mmax=MA+VAx（q1+q2）x2/2+alq2（xal/3）/2=+（+）（）2/2+（）/2= KNm第5層BC跨梁：Mmax ==（+）=m 其它跨間的最大彎矩計算結果見下表： 跨間最大彎矩計算結果表層次12345跨ABBCABBCABBCABBCABBCMmax梁端剪力的調整：抗震設計中，其梁端剪力設計值應按下式調整：V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]（1）、對于第5層， AB跨：受力如圖所示：梁上荷載設計值：q1== KN/m q2=（+）= KN/m V Gb=+ ln== m左震：M lb=m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[（+）/+] = KN右震：M lb=m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[（+）/+] = KNBC跨：受力如圖所示：梁上荷載設計值：q1== KN/m q2=（+*）= KN/m V Gb=+ ln== m左震：M lb= M rb=m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb] =[2+]