【正文】 8厚1：3 水泥石灰砂漿打底掃毛；加氣混凝土界面處理劑一道。6圖 標準層平面圖3 結(jié) 構(gòu) 設 計 結(jié)構(gòu)選型布置及計算簡圖．結(jié)構(gòu)選型 本工程選用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu) 選擇此結(jié)構(gòu)的原因：由設計任務書中的要求，要求建筑物內(nèi)部使用空間能靈活分割，采用框架結(jié)構(gòu)即可最大限度的滿足任務書中的要求。．柱網(wǎng)布置 圖 柱網(wǎng)布置圖7．梁板柱的截面尺寸 梁a．框架梁： L=9600mm 梁高 h=(1/121/18)L=(800533)mm取 h=750mm梁寬 b=(1/31/2)h=（250375）mm 取 b=350mmb．次梁 ：由于次梁支撐條件不好，故可取次梁尺寸：b h=350750 mmc．跨中梁:L=2400mm, 取 b=350mm，h=400mm 板跨 L=4800 此處取板厚取 h=140mm 柱柱的尺寸根據(jù)軸壓比公式確定μ=N/fcbh，q 取 13kN/m2μ= , fc= N/mm2A1=(+)*N1= A1q=13=設計值 N1=N1n=4= kN柱截面面積 A=N/fcμ=155357 mm2則 b=h=394mm取柱截面尺寸為 bh=400400mm：A2=（+ ）（+）= m2N2=A2q=13=設計值 N=N2n=1254= KN則柱截面積 A= N/fcμ=189204mm2則 b=h=435mm取柱的截面尺寸為 bh=450450mm結(jié)構(gòu)計算簡圖如圖所示，室內(nèi)外高差為 450mm，根據(jù)地質(zhì)資料確定基礎頂面離室外地面為 600mm。各梁柱構(gòu)件的線剛度比經(jīng)過計算后列于圖中其中在求梁截面慣性矩時考慮到現(xiàn)澆樓板的作用，取 I=2Io(Io8為不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩)。meDA50?e25墻體偏心產(chǎn)生的附加彎矩： (其中：mM?? 加=75mm。A 軸墻體自重 （）()=縱向框架梁自重 (+)=次梁自重 = kN樓面恒荷載傳來荷載 ????????????????橫墻自重：?集標A 軸上柱的自重 25= .??總(2).三層：窗的重度：178。A 軸線柱： D/∑D=7700/39430=, 則 VA==反彎點的高度 由 K= 查表得 ?y因 I=1, , , 01?y3?2頂層 ，則由 K=、 知，2 33y= + =?012y3柱端彎矩 ：柱頂 =()= 柱底 == 表 柱端彎矩表A 軸 B 軸層數(shù) D/∑DV(KN) y(m) (KNm)tC(KNm)bCD/∑DV(KN) y(m) (KNm)MtC(KNm)bC4 3 0. 5 0. 5 2 0. 5 1 B 軸線柱： D/∑D=12022/39430= 則 ==反彎點的高度 由 K= 查表的 ?y因 I=1, , , ,01?y3?220頂層 ，則由 K=、 知，02?y?3?03?y則 = + =?12y3柱端彎矩 ：柱頂 =()= 柱底 == KNmb求梁端彎矩 ： ()lbrilulc?? blrir lc兩端的剪力由梁端的彎矩求得?！碧柋硎撅L荷載可能左右兩個方向作用于框架，當風荷載反方向作用于框架是軸力將變號。計算柱內(nèi)軸向力時，自上而下逐項疊加節(jié)點左右的梁端剪力。邊跨（ AB、CD） 中跨（ BC） 柱軸力層次 Mb 左 Mb 右 L(m) Vb(KN) Mb 左 Mb 右 L(m) Vb(KN) A、E 柱 B、D 柱4 177。3 177。2 177。1 177。21 圖 風載引起的剪力圖左風荷載作用下柱的軸力圖 圖 風載引起的柱的軸力圖22左風荷載作用下梁柱的彎矩圖 ： 圖 風載引起的柱的彎矩圖（括號內(nèi)為梁在柱邊緣處彎矩）本工程采用滿布荷載近似法考慮活荷載不利布置的影響，內(nèi)力分析方法采用分層法計算，分層法除底層以外，其余各層柱的線剛度應乘以 的修正系數(shù)，且傳遞系數(shù)，由 1/2 改為 1/3，以考慮假設的柱上下端與實際情況的出入。 ） ?????????????????q=23=－ q (1 )= AM12l23?? = =()4?其余各層：α=a/l==－ q (1 )= = = 求各AM12l23??axM23(1)4ql??節(jié)點分配系數(shù)頂層： ????AB ??ABAZ 57..42? 三層： ?? ???A ?? ????上 柱A ?下 柱A ?? ?? ?? ???? ..03上 柱 ??下 柱三層： ?????AB ???下 柱上 柱 AA ? ??下 柱上 柱底層： ?? ???A ??????上 ..21??下 柱A?? ??? ?? ???24?? ?????上 柱B ...1下 柱（1） 內(nèi)力計算彎矩的計算過程如下表，將相鄰兩個開口剛架中同層同柱內(nèi)力疊加，作為原框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力，梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加而得。 梁固端彎矩頂層各跨： a 梯形荷載： α=a/l= q= KN/mMB=MA = q (1 )= 12l23?? b 均布荷載 q= MB=MA= = 則兩種荷載共同作用下： MB=MA=+= 一、二層： a 梯形荷載 α=a/l= q= = MB= q (1 )=?? b 均布荷載 q=MB=MA= =兩者共同作用寫 MB=MA=+ =三層： a 梯形荷載 α=a/l= q= = MB= q (1 )=?? b 均布荷載 q=MB=MA= =兩者共同作用寫 MB=MA=+ =中間跨：均布荷載 q= M 跨中 = =3KNm281ql 求各節(jié)點的分配系數(shù)各節(jié)點的分配系數(shù)同活荷載作用下的相同直接應用即可。303132框架梁在世紀恒荷載分布荷載作用下按簡支梁計算的跨中彎矩如下： 圖 頂層框架梁在恒載作用下的彎矩圖 圖 、 二（三） 層框架梁在恒載作用下的彎矩圖圖 恒載彎矩圖（括號內(nèi)為梁在柱邊緣出彎矩值）33圖 恒載軸力圖 34圖 恒載剪力圖（括號內(nèi)為梁在柱邊緣處剪力值） 框架的內(nèi)力組合可以考慮四種內(nèi)力組合形式，即：+,+, (SQK+SWK)，?+。對于支座負彎矩按相應的組合形式進行計算，求跨間最大正彎矩時，由于組合下左右梁端彎矩不同，在梁上荷載與左右梁端彎矩的作用下，垮內(nèi)最大正彎矩往往不在跨中，而是偏向梁端彎矩較小的一側(cè)，在水平荷載參與組合是有其明顯。（由于本工程中水平荷載作用較小，左右梁端的彎矩相差不懸殊，垮內(nèi)最大正彎矩可近似取跨中彎矩，以減小計算量。表 框架梁內(nèi)力組合表框架梁的內(nèi)力組合表Sgk Sqk Swk 恒+活 恒+活 恒+風恒+（活+風）編號 位置 內(nèi)力① ② ③ ①+② ①+② ①+③①+1.26(②+③)截面控制內(nèi)力支座邊緣控制內(nèi)力M（KNm） 　 左4 V（KN） 　內(nèi) M（KNm） 　4AB右4M（KNm） 　 35V（KN） 　M（KNm） 　 左4 V（KN） 　4BC內(nèi) M（KNm） 　M（KNm） 　 左3 V（KN） 　內(nèi) M（KNm） 　M（KNm） 　 3AB右3 V（KN） 　M（KNm） 　 左3 V（KN） 　3BC內(nèi) M（KNm） 　M（KNm） 　 左2 V（KN） 　內(nèi) M（KNm） 　M（KNm） 　 2AB右2 V（KN） 　M（KNm） 　 左2 V（KN） 　2BC內(nèi) M（KNm） 　M（KNm） 　 左1 V（KN） 　內(nèi) M（KNm） 　M（KNm） 　 1AB右1 V（KN） 　M（KNm） 　 1BC 左1 V（KN） 　36內(nèi) M（KNm） 　表 框架柱內(nèi)力組合表373839 框架梁 （以 4 層 AB 跨梁為例，說明計算過程） 梁的正截面受彎承載力計算從梁的內(nèi)力組合表中選出 AB 跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力（支座截面的內(nèi)力為支座邊緣控制截面的內(nèi)力）支座邊緣處：M A= MB= KN.跨內(nèi)彎矩：M=跨內(nèi)截面梁下部受拉，可將 T 形截面進行配筋計算，支座邊緣截面梁上部受拉，可按矩形截面計算。所以取 bf’=2825mm。1 ..,518.. bcs ?????????????滿 足實配 2Ф18+ 2Ф20（A s＝ mm 2 As min =525mm2）將下部跨間截面的鋼筋全部伸入支座。40A 支座截面： 260 262039。sA2B 支座截面： 260 262039。其他層的配筋計算結(jié)果見下表表 配筋計算結(jié)果見下表 rs As/mm2 實配鋼筋 實配 As 配筋率支座A 350 715 2Ф18+ 2Ф12 AB 跨內(nèi) 2825 715 2Ф18+ 2Ф20 支座B 左 350 715 2Ф16+ 2Ф18 支座B 右 350 365 2Ф16+ 2Ф18 BC 跨內(nèi) 2825 365 2Ф16+ 2Ф18 4支座C 左 350 365 2Ф16+ 2Ф18 41支座C 右 350 715 2Ф16+ 2Ф18 CD 跨內(nèi) 2825 715 2Ф18+ 2Ф20 支座D 左 350 715 2Ф18+ 2Ф12 支座A 350 715 2Ф22 AB 跨內(nèi) 2825 715 2Ф20+ 2Ф22 支座B 左 350 715 2Ф20+ 2Ф22 支座B 右 350 365 2Ф20+ 2Ф22 BC 跨內(nèi) 2825 365 2Ф16+ 2Ф18 支座C 左 350 365 2Ф20+ 2Ф22 支座C 右 350 715 2Ф20+ 2Ф22 CD 跨內(nèi) 2825 715 2Ф20+ 2Ф22 3支座D 左 350 715 2Ф22 支座A 350 715 2Ф22 AB 跨內(nèi) 2825 715 2Ф20+ 2Ф22 支座B 左 350 715 2Ф20+ 2Ф22 支座B 右 350 365 2Ф20+ 2Ф22 BC 跨內(nèi) 2825 365 2Ф16+ 2Ф18 支座C 左 350 365 2Ф20+ 2Ф22 支座C 右 350 715 2Ф20+ 2Ф22 CD 跨內(nèi) 2825 715 2Ф20+ 2Ф22 2支座D 左 350 715 2Ф22 1 支座A 350 715 2Ф22 42AB 跨內(nèi) 2825 715 2Ф20+ 2Ф22 支座B 左 350 715 2Ф20+ 2Ф22 支座B 右 350 365 2Ф20+ 2Ф22 BC 跨內(nèi) 2825 365 2Ф16+