帶式輸送機的設計論文-在線瀏覽
2024-08-05 13:51本頁面
【正文】 角帶輸送機、管狀帶式輸送機、空間轉彎帶式輸送機等各種機型；另一方面是帶式輸送機本身的技術與裝備有了巨大的發(fā)展，尤其是長距離、大運量、高帶速等大型帶式輸送機已成為發(fā)展的主要方向，其核心技術是開發(fā)應用于了帶式輸送機動態(tài)分析與監(jiān)控技術，提高了帶式輸送機的運行性能和可靠性。應用動態(tài)分析技術和機電一體化。新型、高可靠性關鍵元部件技術。在“八五”期間，通過國家一條龍“日產萬噸綜采設備”項目的實施，帶式輸送機的技術水平有了很大提高，煤礦井下用大功率、長距離帶式輸送機的關鍵技術研究和新產呂開發(fā)都取得了很大的進步。目前，我國煤礦井下用帶式輸送機的主要技術特征指標如表2所示表2 國內帶式輸送機的主要技術指標 The main technical parameters of the belt conveyer China主參數(shù)順槽可伸縮帶式輸送機大巷與斜井固定式強力帶式輸送機運距/m2000～3000＞3000帶速/～44～5, 最高達8輸送量/2500～30003000～4000驅動功率/kW1200～20001500～3000，最大達10000 第三節(jié) 國內外帶式輸送機技術的差距及發(fā)展趨勢一、大型帶式輸送機的關鍵核心技術上的差距.帶式輸送機動態(tài)分析與監(jiān)測技術 長距離、大功率帶式輸送機的技術關鍵是動態(tài)設計與監(jiān)測，它是制約大型帶式輸送機發(fā)展的核心技術。實際上輸送帶是粘彈性體，長距離帶式輸送機其輸送帶對驅動裝置的起、制動力的動態(tài)響應是一個非常復雜的過程，而不能簡單地用剛體力學來解釋和計算。 可靠的可控軟起動技術與功率均衡技術 長距離大運量帶式輸送機由于功率大、距離長且多機驅動，必須采用軟起動方式來降低輸送機制動張力，特別是多電機驅動時。由于制造誤差及電機特性誤差，各驅動點的功率會出現(xiàn)不均衡，一旦某個電機功率過大將會引起燒電機事故，因此，各電機之間的功率平衡應加以控制，并提高平衡精度。但其調節(jié)精度及可靠性與國外相比還有一定差距。當電機功率50 kW時， 可控啟動傳輸CST(用于大慣性負載平滑啟動的多級減速齒輪裝置,多用于煤礦和礦山中帶式輸送機的驅動)顯示出優(yōu)越性。通過比例閥及控制系統(tǒng)來實現(xiàn)軟起動與功率平衡，其調節(jié)精度可達98% 以上。二、技術性能上差距 我國帶式輸送機的主要性能與參數(shù)已不能滿足高產高效礦井的需要，尤其是順槽可伸縮帶式輸送機的關鍵元部件及其功能如自移機尾、高效儲帶與張緊裝置等與國外有著很大差距。運輸能力 我國帶式輸送機最大運量為3000 t/h，國外已達5500 t/h。工作面順槽運輸長度 我國為3000 m，國外為7300m。國外采用結構先進的開放式儲帶裝置和高精度的大扭矩、大行程自動張緊設備，托輥小車能自動隨輸送帶伸縮到位。輸送機品種 機型品種少，功能單一，使用范圍受限，不能充分發(fā)揮其效能，如拓展運人、運料或雙向運輸?shù)裙δ?，做到一機多用；另外，我國煤礦的地質條件差異很大，在運輸系統(tǒng)的布置上經常會出現(xiàn)一些特殊要求，如彎曲、大傾角（+25176。三、可靠性、壽命上的差距輸送帶抗拉強度 我國生產的織物整芯阻燃輸送帶最高為2500 N/mm，國外為3150 N/mm。輸送帶接頭強度 我國輸送帶接頭強度為母帶的50%～65%，國外達母帶的70%～75%。帶式輸送機上下運行時可靠性差.四、控制系統(tǒng)上差距驅動方式 我國為調速型液力偶合器和硬齒面減速器，國外傳動方式多樣，如BOSS系統(tǒng)、CST（軟啟動）可控傳動系統(tǒng)等，控制精度較高。我國輸送機僅采用了中檔可編程序控制器來控制輸送機的啟動、正常運行、停機等工作過程。輸送機保護裝置 國外帶式輸送機除安裝防止輸送帶跑偏、打滑、撕裂、過滿堵塞、自動灑水降塵等保護裝置外，近年又開發(fā)了很多新型監(jiān)測裝置：傳動滾筒、變向滾筒及托輥組的溫度監(jiān)測系統(tǒng)；煙霧報警及自動消防滅火裝置；纖維織輸送帶縱撕裂及接頭監(jiān)測系統(tǒng)；防爆電子輸送帶秤自動計量系統(tǒng)。而我國現(xiàn)有的打滑、堆煤、溜煤眼滿倉保護，防跑偏、超溫灑水，煙霧報警裝置的可靠性、靈敏性、壽命都較低。電動機的功率也不能選擇太大，否則不但浪費投資，而且電動機在低負荷下運行，其功率和功率因數(shù)都不高，造成功率浪費。電動機的額定轉速根據(jù)生產機械的要求而決定，一般采用盡量高轉速的電動機。這些因素的變化都會帶來側向布置的變化，為突出側向布置對整機設計的重要性，并為計算機處理時簡化輸入提供方便，本文將這些影響總體布置的因素歸并為側向設計問題來加以處理。為保證機尾不撒料，輸送機的最大傾角應較規(guī)定值減小2176。速度越高，傾角應越小。槽角λ=45176。3176。4176?；蚋摺Ｊ芰隙魏蜋C尾長度：受料段應盡量設計為水平段，必須傾斜受料時，其傾角應盡量小。有條件時，受料段的槽角最好為45176。卸料段：傾斜輸送機的卸料段最好設計成水平段，盡量不采用高式架和高式驅動裝置架，以方便操作和維修，有利于輸送機頭部和轉運站設計的標準化。帶速≥ m/s的輸送機的卸料段一般應設計為水平段。螺旋拉緊裝置一般只用于無法采用其他拉緊方式的機長小于30m的輸送機上，對于輕質物料或運量特小的輸送機，此值可延長到50m。車式重錘拉緊裝置可置于輸送機中部和尾部，條件允許時，應盡量置于中部并靠近傳動滾筒處，不得已時，才將車式重錘拉緊裝置置于輸送機尾部。過渡段：大運量，長距離，輸送帶張力大和重要的輸送機一般均應設置過渡段。有條件時，設置了頭部過渡段的輸送機宜相應設置尾部過渡段。、一組25176。、一組15176。驅動裝置位置：單滾筒傳動輸送機，其驅動裝置一般設于頭部滾筒處。采用雙滾筒傳動或多滾筒傳動時，驅動裝置位置則根據(jù)計算決定。尾部改向滾筒直徑180176。頭部改向滾筒直徑90176。改向滾筒直徑120010008008001000630500
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