【正文】 柱端彎矩及剪力計(jì)算層次中　　　柱555102423552455102423552355102423552258548823792148796218058 梁端彎矩、剪力及柱軸力計(jì)算層次邊梁走道梁柱軸力邊柱N中柱N54321水平地震作用下框架的彎矩圖、。由于縱向框架梁的中心線和柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點(diǎn)上還作用有集中力矩。m M2=P2e2=（）/2= KNm對二—四層，q1包括里梁自重和其上橫梁自重，為均布荷載 q1=+=,q1,=+=q1,=q2=3=,q2,==P1=+6++(2)+2=P2=[+3+(+)+6++++]= KNM1=P1e1=（）/2= KNm對一層q1=,q1,=,q1,=q2=,q2,=P1=,P2=M1=P1e1=（）/2=m(2)活載計(jì)算對五層q2=23=6KN/m,q2,=2=3KN/mP1=32=,P2=（3+3++）2=mM1=P1e1==m , M2=m, M2=m, M2== 橫向框架橫載匯總表層次5—2～41 橫向框架活載匯總表層次56（）3（）（）（）（）（）2～463163c. 內(nèi)力計(jì)算梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計(jì)算。梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而成，計(jì)算柱底軸力還需考慮柱的自重。b. 框架梁內(nèi)力組合。VB左MV177。V跨間ABBC2AM177。B右M177。VB左MV177。V跨間ABBC4AM177。B右M177。V()B左M()V()177。V()跨間ABBC以第一層和第二層的AB和BC跨梁考慮地震作用的組合為例，說明各內(nèi)里的組合方法。一層 AB跨左震：q1=（+）+6= VA=—（+）/+1/2=＞0X=Mmax=+= KNm右震：VA=（+）/+=X=, Mmax=+= rREMmax= KNmrREMmax=== KNm右震VA=(+)/+=X=,Mmax=+= KNmBC跨左震：VA=0++=（右震）Mmax==(+)= KNm 橫向框架A柱彎矩和軸力組合表層次截面內(nèi)力 →←5柱頂M（） N（）柱底M（）177。N（）3柱頂MN（）柱底M177。N（1柱頂MN（）柱底M177。4（）177。2177。 橫向框架B柱彎矩和軸力組合表層次截面內(nèi)力→←5柱頂M（）N（）177。N（）177。柱底M177。3柱頂MN（）177。N（）177。柱底M177。1柱頂MN（）177。N（）177。4()177。2177。 框架梁 框架梁縱向鋼筋計(jì)算表層次截面實(shí)配鋼筋5支座A803473418（1017）B左803361418（1017）AB跨間752418（1017）支座B右535305418（1017）BC跨間126418（509）4支座A942906420（1256）B左942742420（1256）AB跨間815420（1256）支座B右628721420（1256）BC跨間380420（1256）3支座A12561297420（1256）B左1256978420（1256）AB跨間1154420（1256）支座B右9421006420（1256）BC跨間667420（1256）2支座A12561437620（1884）B左12561214420（1256）AB跨間989420（1256）支座B右9421174420（1256）BC跨間824422（1520）1支座A12561618620（1884）B左1256887420（1256）AB跨間1211420（1256）支座B右9421162420（1256）BC跨間814422（1520）①表中V為換算至支座邊緣處的梁端剪力。支座彎矩 MA=()=m,MB=m,跨間彎矩取控制截面，及支座邊緣處的正彎矩，由表7可求得相應(yīng)的剪力 V=（+）=則支座邊緣處 Mmax==m當(dāng)梁下部受拉時，按T形截面設(shè)計(jì)，當(dāng)梁上部受拉時，按矩形截面設(shè)計(jì)。按翼緣厚度考慮時，h0=has=60035=565mm,/h0=120/565=＞,此種情況不起控制作用，故取=2100mm.梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB400級鋼（）=,下部跨間截面按單筋T形截面計(jì)算，因?yàn)?2100120（565120/2）=m屬于第一類T形截面106/21005652==實(shí)配鋼筋420（AS=1256mm2）=1256/（300565）=%＞%,滿足要求?？山迫?shí)取620（AS=1884mm2）。 BC跨間：取=2400mm, =2400120(665120/2)＞106/24006652==AS=2400665/360=實(shí)取320（AS=942mm2，=942/（300665）=%＞%，滿足要求將下部跨間彎矩的320鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋（AS=942mm2），再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)S,即支座B上部實(shí)取420（AS=1256mm2，=1256/（300665）=%＞%，滿足要求(2)梁斜截面受剪承載力計(jì)算AB跨 rREV=＜=300565=故截面尺寸滿足要求。BC跨若梁端箍筋加密區(qū)取4肢8＠100，則其承載力為300665+210201/100665=＞rREV=,非加密區(qū)箍筋取4肢4肢8＠200。m, rRE MA== KNm,rRE MA== KNm rREMmax==按翼緣厚度考慮時，h0=has=60035=565mm,/h0=120/565=＞,此種情況不起控制作用，故取=2100mm.梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB400級鋼（）=,下部跨間截面按單筋T形截面計(jì)算，因?yàn)?2100120（565120/2）=m屬于第一類T形截面=106/21005652==實(shí)配鋼筋420（AS=1256mm2）=1256/（300565）=%＞%,滿足要求。支座BL上部 實(shí)取420（AS=1256mm2）。梁端加密區(qū)箍筋取4肢8＠（fyv=210N/mm2）則 +300565+210201/100565＞，非加密區(qū)箍筋取4肢8＠200，箍筋設(shè)置滿足要求。 框架柱a. 柱的剪跨比和軸壓比驗(yàn)算下表中給出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計(jì)算結(jié)果，表中的MC,VC和N都不考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù) 柱的剪跨比和軸壓比驗(yàn)算柱號層次b/mmh0/mmfc/(N/mm2)MC/(KNmMB下柱=（+）=me0=M/106/103=取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大值，即500/30=故取ea=20mm柱的計(jì)算長度按l0=[1+（φu+φl）]H=[1+（+）]=ei=e0+ea=+20=因?yàn)閘0/h=103/500=＞5,故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)ηξ=5002/103=＞=L0/h＜15,取ζ2=e=ηei+h/2as=+500/240=對稱配筋為大偏心情況=802mm2再按Nmax及相應(yīng)的M一組計(jì)算，N=,節(jié)點(diǎn)上下柱端彎矩=m此組內(nèi)力是非地震組合情況，且無水平荷載效應(yīng)，故不必進(jìn)行調(diào)整，且取l0==e0=M/N=106/(103)=ei=+20=l0/h=103/500=9同理可求得ξ1=，ξ2=，η=ηei==＜=460=138mm故為小偏心受壓e=ηei+h/2as=+25140= 按此式計(jì)算時，應(yīng)滿足N＞εBfcbh0及Ne＞ 因?yàn)镹=＞εBfcbh0=500460=但Ne=103=m故按構(gòu)造配筋，且應(yīng)滿足ρmin=%,單側(cè)配筋率ρsmin≥%故選420（1256mm2）總配筋率ρs=31256/500460=%第一層A柱：上柱柱端彎矩設(shè)計(jì)值MCt=m則框架的剪力設(shè)計(jì)值V=(MCt+ MCb)/Hn=（+）/=(滿足要求)（取λ=）N=＞=60060