【正文】 5652=說明富裕，且達(dá)不到屈服。m＞AB跨間：翼緣計算寬度當(dāng)按跨度考慮時，=L/3=,按梁間距考慮時，=b+Sn=300+(3000300/2250/2)=3025mm。m rREMmax==m,rRE MA= KNm, rRE MA== KN層次截面rREV/KN/KN梁端加密區(qū)非加密區(qū)實配鋼筋A(yù)SV/S實配鋼筋5A,BL＞rREV雙肢8＠100雙肢8＠200BR＞rREV＜0雙肢8＠100雙肢8＠2004A,BL＞rREV雙肢8＠100雙肢8＠200BR＞rREV雙肢8＠100雙肢8＠2003A,BL＞rREV雙肢8＠100雙肢8＠200BR＞rREV雙肢8＠100雙肢8＠2002A,BL＞rREV四肢8＠100四肢8＠200BR＞rREV四肢8＠100四肢8＠2001A,BL＞rREV四肢8＠100四肢8＠200BR＞rREV四肢10＠100四肢10＠200(1) 梁的正截面受彎承載力計算從表24中分別選出AB跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力，并將支座中心處的彎矩?fù)Q算為支座邊緣控制截面的彎矩進(jìn)行配筋計算。1177。3177。 橫向框架B柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整層次54321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底 橫向框架B柱剪力組合層次→←5()177。柱底M177。N（）177。2柱頂MN（）177。柱底M177。N（）177。4柱頂M（）N130.（）177。柱底M（）177。1177。3177。N（） 橫向框架A柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整層次54321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底 橫向框架A柱剪力組合層次→←5（）177。N（）2柱頂MN（）柱底M177。N（）4柱頂M（）N（）柱底M177。m rREMmax== KNmrREMmax== KNm二層 AB跨左震q1=(+)+6=VA=(+)/+=＞0X=rREMmax=（+）= KNmBC跨 左震： q1==（右震）p=(+)+3=VA=0++=X=＞Mmax==(+)= KNmrREMmax== KN對支座負(fù)彎矩按相應(yīng)的組合情況進(jìn)行計算，求胯間最大正彎矩時，可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設(shè)計值，由平衡條件確定。B右M()177。V跨間ABBC5AM()177。VB左MV177。B右M177。V跨間ABBC3AM177。VB左MV177。B右M177。結(jié)構(gòu)考慮了三種地震組合，即各層梁的內(nèi)力組合結(jié)構(gòu)見表１８，表中兩列中的梁端彎矩M為經(jīng)過調(diào)整過的彎矩（調(diào)幅系數(shù)取０．８） 框架梁內(nèi)力組合表層次截面位置內(nèi)力→←1AM177。（a）恒載作用下彎矩計算（b）活載作用下彎矩計算 豎向荷載作用下彎矩二次分配計算圖 豎向荷載作用下彎矩圖 恒載作用下梁端剪力及柱軸力層次荷載引起的剪力彎矩引起的剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱5040302010 活載作用下梁端剪力及柱軸力層次彎矩引起的剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱==5()()()0()()()()()4()0()()()()30()()20()()10()() 橫向框架內(nèi)力組合a. 結(jié)構(gòu)抗震等級本工程為三級抗震框架。由于結(jié)構(gòu)和荷載均對稱，故計算時可用半框架。m將以上計算結(jié)果匯總，～。m對一層q2=6KN/m, q2,=3KN/m, P1=, P2=, M1==m對二—四層q2=6KN/m, q2,=3KN/m, P1=, P2=, M1=m同理在屋面雪荷載作用下q2=, q2,=P1=, P2=, M1=mM1=P1e1==mM1=P1e1=（）/2=mM1=P1e1=（）/2= KNm M3=P3e3=（）/2= KN KJ5橫向框架計算單元 恒載作用下KJ5框架計算簡圖（對稱結(jié)構(gòu)） 活載作用下KJ5框架計算簡圖（對稱結(jié)構(gòu)）(1)恒載計算上圖中，q1,q2代表橫梁自重，為均布荷載形式，第五層q1=, q2=q2 和 q2’分別為房間傳給橫梁的矩形和梯形荷載，由圖所示幾何關(guān)系可得q2==,q2’==P1,P2分別為由邊縱梁，中縱梁傳給柱的恒載，它包括梁自重，樓板重和女兒墻重力荷載，計算如下P1=3+6++156=P2=（3+2++）+6++2+2=P3=（3+）+6+=集中力矩 M1=P1e1=（）/2= 水平地震作用下框架內(nèi)力圖 豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算 橫向框架內(nèi)力計算a. 計算單元取KJ5橫向框架進(jìn)行計算，由于房內(nèi)布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影線所示，計算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上。本設(shè)計中需要修正底層柱和第２層柱。（4）水平地震作用下框架內(nèi)力計算以KJ5橫向框架內(nèi)力計算為例。 水平地震作用及樓層地震剪力(3) 水平地震作用下的位移驗算水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移和頂點位移分別按(△u)i=Vi/∑ 和計算，表中還計算了各層的層間位移角。(2)水平地震作用及樓層地震剪力作用本建筑結(jié)構(gòu)高度不超過40m,質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用。mm邊橫梁110430060010963001010101010102～531043006001096300101010101010中橫梁110430070010972001010101010102～531043007001097200101010101010柱110460060010852001010——2～5310450050010936001010—— 中框架柱側(cè)移剛度D值()層次邊柱（10根）中柱（10根）11361618058215183237923～51494923552 邊框架柱側(cè)移剛度D值()層次A1,A8,D1,D8B1,B8,C1,C811239716520212575209433～51236313936 ()層次B3,B6A3,A61168031097422147393603～5212259184 將上述不同情況下同層框架柱側(cè)移剛度相加，即得框架各層層間側(cè)移剛度， 橫向框架層間側(cè)移剛度()層次12345487962585488585488585488551024由表7可見，=487962/585488=＞，故該框架為規(guī)則框架。mm EcI0/l/ N,。柱的側(cè)移剛度D值按下式計算：D= αc其中Ec為混凝土彈性模量；l為梁的計算跨度；Ib為梁截面慣性矩，對本設(shè)計的現(xiàn)澆樓面， I0，其中I0為梁矩形部分的截面慣性矩。如果不滿足以上限制，則可增大構(gòu)件尺寸或提高混凝土強(qiáng)度等級。即避免混凝土墻、柱構(gòu)件出現(xiàn)裂縫，同時將混凝土梁等樓面構(gòu)件的裂縫數(shù)量、寬度和高度限制在規(guī)范允許范圍內(nèi)。（h為層高）。因此，框架結(jié)構(gòu)的側(cè)移剛度宜合適，一般以使?jié)M足結(jié)構(gòu)層間位移限值為宜。窗均為鋁合金窗，門為木門。內(nèi)墻為粘土空心磚，兩側(cè)均為20mm厚抹灰?！?。本處各層的重力荷載代表值近似取14 KN/㎡㎡。其設(shè)計強(qiáng)度： 梁截面尺寸（mm）及各層混凝土強(qiáng)度等級層次混凝土強(qiáng)度等級橫梁（bh）縱梁（bh）次梁（bh）邊橫梁中橫梁LL1LL2LL3LL42～5C303006003007003007002505002003002505002503001C35300600300700300700250500200300250500250500柱截面尺寸可根據(jù)式和估算。樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，樓板厚度取120mm。主體結(jié)構(gòu)共5層。建筑抗震設(shè)防類別為丙類，結(jié)構(gòu)安全等級為二類，抗震設(shè)防烈度為7度，,設(shè)計地震分組為第一組，結(jié)構(gòu)抗震等級為框架三級。自然地表下1米