【正文】 588213．5177．834884902330588229. 5164．3248841390730588245．5134．8152331914021436889．389．3按式T1=，其中μT的量綱為m取= T1== 橫向水平地震力計算本工程中結(jié)構(gòu)不超過40m質(zhì)量和剛度沿度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用，結(jié)構(gòu)總水平地震作用標準值按式FEK=α1Gep計算即Gep==19140=16269kN由于該工程所在地抗震設防烈度為6度，場地類別為Ⅱ類，設計地震分組為第三組，則。 水平地震作用下框架內(nèi)力計算水平地震作用下的內(nèi)力采用改進的反彎點法。表10 柱剪力計算層次 A軸柱B軸柱C軸柱D軸柱第四層同A軸同B軸第三層同A軸同B軸層次 A軸柱B軸柱C軸柱D軸柱第二層同A軸同B軸第一層 同A軸同B軸表11 各柱的反彎點高度層次A軸柱B軸柱C軸柱D軸柱第五層同A軸同B軸第四層同A軸同B軸第三層同A軸同B軸第二層同A軸同B軸層次A軸柱B軸柱C軸柱D軸柱第一層同A軸同B軸梁端彎矩剪力及柱軸力發(fā)別按下式計算：Vb=(Mb1+ Mb2)/l，Ni=表12 橫向水平地震作用下A軸框架柱層號48．090．36420．0711．48315．380．4532．9926．99220．410．46442．6736．93126．10．58752．2874．31 表13 橫向水平地震作用下B軸框架柱層號413．260．4528．4423．27325．360．5049．4549．45230．670．5059．8159．81134．260．5574．7791．39結(jié)果如圖8，圖9，圖10圖8 地震作用下的框架彎矩圖圖9 地震作用下的框架剪力圖 圖10 地震作用下的框架軸力圖 豎向荷載作用框架內(nèi)力計算豎向荷載作用下的內(nèi)力一般可采用近似法，有分層法，彎矩二次分配法和迭代法。這里豎向荷載作用下的內(nèi)力計算采用分層法?？蚣軝M梁均布恒荷載、活荷載可從前面荷載計算中查得。圖11 橫向框架荷載作用圖由于柱縱向集中荷載的作用，對柱產(chǎn)生偏心。圖12 豎向恒載引起的偏心彎矩圖13 豎向活載引起的偏心彎矩 梁柱端的彎矩計算 梁端柱端彎矩采用彎矩分配法計算。（2） 用彎矩分配法計算每一個敞口單元的桿端彎矩，其余各層柱的傳遞系數(shù)為1/3。 梁端固定彎矩計算：恒載：屋面： 樓面： 活載：屋面： 屋面： 分層法計算見圖1116。圖17 豎向均布恒載作用下的框架彎矩圖豎向均布活荷載作用下的框架內(nèi)力計算方法同上，結(jié)果見圖1121?；詈奢d作用下中間節(jié)點彎矩相差不大，不在分配。調(diào)幅結(jié)果表14。 表15 恒載作用下AB梁端剪力計算 層號423．046．372．586．6365．9579．21331．4966．399．215．4793．74104．68231．4966．399．215．6693．55104．87131．4966．399．216．1193．10104．32表16 恒載作用下BC梁端剪力計算層號413．382．114．05014．0514．05323．092．124．24024．2424．24223．092．124．24024．2424．24123．092．124．24024．2424．24表17 活載作用下AB梁端剪力計算層號47．886．324．822．1522．6726．9737．886．324．821．0923．7325．9127．886．324．821．1923．7325．9117．886．324．821．3223．7326．14表18 活載作用下BC梁端剪力計算層號44．22．14．4104．414．4135．252．15．5105．515．5125．252．15．5105．515．5115．252．15．5105．515．51表19 恒載作用下的剪力和軸力層次總剪力柱軸力AB跨BC跨A柱B柱465．9579．2114．05182．39208．63205．88232．12393．74104．6824．24422．95449．24433．17460．06293．55104．8724．24663．32628．61790．76817．05193．1105．3224．24903．24935．881148．201174．49 表20 活載作用下的剪力和軸力層次總剪力柱軸力AB跨BC跨A柱B柱427．6726．974．4152．8766．18323．7325．915．51103．80133．30223．7325．915．51154．73200．42123．5026．145．51205．66267．77 風荷載計算 本設計地區(qū)基本風壓為，所設計的建筑地處農(nóng)村。風荷載作用下各層的風荷載標準值及柱剪力如圖23所示圖23風荷載作用位置各層作用風荷載值安下式計算：計算結(jié)果見表21。具體組合見表：表22 橫梁內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類型內(nèi)力組合恒①活②地震③①+②①+②（①+②）177。④V跨中2AMVMVMV跨中1AMVMVMV跨中表23 框架柱內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類型內(nèi)力組合恒①活②地震③①+②①+②（①+②）177。④1A柱上MNA柱下MNB柱上MNB柱下MN注：表中M以左側(cè)受拉為正，N以受壓為正，單位為kN?；緮?shù)據(jù)：混凝土 C25 fc= 鋼筋HPB235 fy=210N/mm2 ； HRB335 fy=210N/mm2 考慮抗振要求內(nèi)力乘以承載力抗振調(diào)整系數(shù)，系數(shù)引用見表24。梁AB和梁BC各截面受彎承載力配筋計算見表25.表25 框架梁正截面強度計算截面AAB跨B左B右BC跨〈〈〈〈〈656635873745103468378468325263配筋320320320322220實配面積9429429421140760%%%%%%注: （2） 斜截面受彎承載力計算以支座A(一層)為例, ,跨高比: 滿足要求梁端箍筋加密區(qū)取雙肢箍,取min,S=100mm,加密區(qū)的長度 max(,500mm),取900mm 非加密區(qū)箍筋配置 150驗算可否按構(gòu)造要求配箍框架梁斜截面受剪承載力配筋計算見 表26表26 框架梁斜截面強度計算截面支座A支座B左支座B右0加密區(qū)實配箍筋281002810028100加密區(qū)長度900900900截面支座A支座B左支座B右實配非加密區(qū)實配箍筋281502815028150 該框架的抗震等級為四級（1） 軸壓比驗算(B軸柱) 底層柱: 軸壓比: 則B軸柱滿足要求。選用M大N小的組合,最不利組合為 查表得,則柱計算長度 所以 因為 , 所以 按照構(gòu)造配筋,最小總配筋率根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》，則每側(cè)實配320，另兩側(cè)配構(gòu)造筋316（3） 垂直于彎矩作用平面的受壓載力按軸心受壓計算。柱上端加密區(qū)的長度取，取700mm，柱根取1400mm。柱上端加密區(qū)的長度取，取600mm，柱根取1200mm非加密區(qū)取481502．8．3節(jié)點設計根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)抗震規(guī)范規(guī)定,對一,二級抗震等級的框架節(jié)點必須進行受剪承載力計算,而抗震等級為三四級的框架節(jié)點以及各抗震等級的頂層端節(jié)點核心區(qū)，,可不進行節(jié)受剪承載力計算，僅按構(gòu)造要求配箍即可。驗算梁柱節(jié)點抗震受剪承載力，采用公式如下： 滿足要求。所以,B D區(qū)格板按雙向板計算，A，C區(qū)格板按單向板計算。支座最大負彎矩可近似按活載滿布求得，即內(nèi)支座固定時，作用支座彎矩，所有區(qū)格板可分為A、B類，計算彎矩時考慮泊松比影響，取。圖24 板的區(qū)格劃分B區(qū)格板 D區(qū)格板 第四,截面設計截面的有效高度：選用的鋼筋作為受力主筋，則（短跨）方向跨中的截面的。支座截面處。（2） 對于邊區(qū)格跨中截面及第一內(nèi)支座截面“當， 當，（3） 樓板的角區(qū)格不折減。 D區(qū)格跨中及BD支座減小20%。表27 板的配筋計算截面（(mm)配筋實用跨中B區(qū)格方向111375