【正文】 各跨跨中及支座截面的彎矩設計值按下面的公式計算： 計算結果見表28表29 連續(xù)梁彎矩計算表截面A1B2C3 D4E彎矩系數5．7755．7755．7756．36．36．96．9均布荷載作用下連續(xù)梁的剪力按下面公式計算：計算結果見表30表30 連續(xù)梁的剪力計算截面AE剪力系數 配筋計算 縱向連續(xù)梁跨中按T形計算，其翼緣的寬度取二者的較小值： 所以取 判斷跨中截面屬于哪一類T形截面，取 則 所以屬于第一類T形截面 支座截面按矩形截面設計， 連續(xù)梁正截面計算見表30。 聯(lián)合基礎的配筋圖見圖33。圖32 二柱矩形聯(lián)合基礎計算簡圖及V，M圖d） 基礎高度計算 取h=1000mm, 。第一：沿長邊方向的配筋計算 在第一組荷載設計值作用下，前面已經算得 ，相應于柱邊及變階處的凈反力為： 則 選用2412（12100）第二：沿短邊方向的配筋計算 在第二組荷載設計值作用下，均勻分布的土壤凈反力為： 選用15φ8（φ8200）, （可以） 圖31 基礎配筋圖 2．11．2 聯(lián)合基礎設計典型的雙柱聯(lián)合基礎可以分為三種類型，即矩形聯(lián)合基礎，梯形聯(lián)合基礎和連梁聯(lián)合基礎。2．11．1 獨立基礎設計 以底層A柱基礎計算為例a) 荷載計算：（以底層A柱基礎計算為例）由柱傳至基頂的荷載：由柱的內力組合表可查得 第一組： N= V= 第二組： M= V= 由基礎梁傳至基頂的荷載：（G） 底層外縱墻自重 基礎梁自重 G=（+）（）= G對基礎底面中心的偏心距為 ==作用于基底的彎矩和相應基頂的軸向力設計值為：（假定基礎高度為1100mm） 第一組： 第二組： 圖28 基礎高度尺寸圖b) 基底尺寸的確定第一：確定l和b 取l/b=， 解得： b=,l= 驗算的條件： 第二：驗算另一組荷載效應標準組合時的基底應力： 第二組： （可以） （可以） C) 確定基礎高度 采用錐形杯口基礎，根據構造要求，初步確定基礎剖面尺寸如下圖所示，由于上階底面落在柱邊破壞錐面之內，故該基礎只須進行變階處的抗沖切驗算。為使聯(lián)合基礎的基底壓力分布較為均勻，應使基礎底面形心盡可能接近柱主要荷載的合力作用點。 踏步板截面的折算高度截面有效高度取；b=300mm?；炷翞镃30，梁中受力筋為Ⅱ級，其余鋼筋采用Ⅰ級鋼。 D區(qū)格跨中及BD支座減小20%。支座截面處。支座最大負彎矩可近似按活載滿布求得，即內支座固定時，作用支座彎矩，所有區(qū)格板可分為A、B類，計算彎矩時考慮泊松比影響，取。驗算梁柱節(jié)點抗震受剪承載力，采用公式如下： 滿足要求。柱上端加密區(qū)的長度取，取700mm，柱根取1400mm。梁AB和梁BC各截面受彎承載力配筋計算見表25.表25 框架梁正截面強度計算截面AAB跨B左B右BC跨〈〈〈〈〈656635873745103468378468325263配筋320320320322220實配面積9429429421140760%%%%%%注: （2） 斜截面受彎承載力計算以支座A(一層)為例, ,跨高比: 滿足要求梁端箍筋加密區(qū)取雙肢箍,取min,S=100mm,加密區(qū)的長度 max(,500mm),取900mm 非加密區(qū)箍筋配置 150驗算可否按構造要求配箍框架梁斜截面受剪承載力配筋計算見 表26表26 框架梁斜截面強度計算截面支座A支座B左支座B右0加密區(qū)實配箍筋281002810028100加密區(qū)長度900900900截面支座A支座B左支座B右實配非加密區(qū)實配箍筋281502815028150 該框架的抗震等級為四級（1） 軸壓比驗算(B軸柱) 底層柱: 軸壓比: 則B軸柱滿足要求。④1A柱上MNA柱下MNB柱上MNB柱下MN注：表中M以左側受拉為正，N以受壓為正，單位為kN。具體組合見表：表22 橫梁內力組合表層次位置內力荷載類型內力組合恒①活②地震③①+②①+②（①+②）177。 表15 恒載作用下AB梁端剪力計算 層號423．046．372．586．6365．9579．21331．4966．399．215．4793．74104．68231．4966．399．215．6693．55104．87131．4966．399．216．1193．10104．32表16 恒載作用下BC梁端剪力計算層號413．382．114．05014．0514．05323．092．124．24024．2424．24223．092．124．24024．2424．24123．092．124．24024．2424．24表17 活載作用下AB梁端剪力計算層號47．886．324．822．1522．6726．9737．886．324．821．0923．7325．9127．886．324．821．1923．7325．9117．886．324．821．3223．7326．14表18 活載作用下BC梁端剪力計算層號44．22．14．4104．414．4135．252．15．5105．515．5125．252．15．5105．515．5115．252．15．5105．515．51表19 恒載作用下的剪力和軸力層次總剪力柱軸力AB跨BC跨A柱B柱465．9579．2114．05182．39208．63205．88232．12393．74104．6824．24422．95449．24433．17460．06293．55104．8724．24663．32628．61790．76817．05193．1105．3224．24903．24935．881148．201174．49 表20 活載作用下的剪力和軸力層次總剪力柱軸力AB跨BC跨A柱B柱427．6726．974．4152．8766．18323．7325．915．51103．80133．30223．7325．915．51154．73200．42123．5026．145．51205．66267．77 風荷載計算 本設計地區(qū)基本風壓為，所設計的建筑地處農村?；詈奢d作用下中間節(jié)點彎矩相差不大，不在分配。 梁端固定彎矩計算：恒載：屋面： 樓面： 活載：屋面： 屋面： 分層法計算見圖1116。圖12 豎向恒載引起的偏心彎矩圖13 豎向活載引起的偏心彎矩 梁柱端的彎矩計算 梁端柱端彎矩采用彎矩分配法計算?？蚣軝M梁均布恒荷載、活荷載可從前面荷載計算中查得。表10 柱剪力計算層次 A軸柱B軸柱C軸柱D軸柱第四層同A軸同B軸第三層同A軸同B軸層次 A軸柱B軸柱C軸柱D軸柱第二層同A軸同B軸第一層 同A軸同B軸表11 各柱的反彎點高度層次A軸柱B軸柱C軸柱D軸柱第五層同A軸同B軸第四層同A軸同B軸第三層同A軸同B軸第二層同A軸同B軸層次A軸柱B軸柱C軸柱D軸柱第一層同A軸同B軸梁端彎矩剪力及柱軸力發(fā)別按下式計算：Vb=(Mb1+ Mb2)/l，Ni=表12 橫向水平地震作用下A軸框架柱層號48．090．36420．0711．48315．380．4532．9926．99220．410．46442．6736．93126．10．58752．2874．31 表13 橫向水平