【正文】 樁深一般為濕陷性土層的厚度，人工打樁時宜為 4~6m，機械打樁時宜為 6~10m。 藝要點 （ l）成孔順序按隔排跳位法進行 （ 2）拔管后要逐個檢查樁孔有無縮頸現象； （ 3）樁孔回填前應清孔底并夯實； （ 4）三七灰土應配比準確，拌合均勻，含水量適宜； （ 5）灰土應分層回填，每層虛鋪厚度和夯擊次數，應根據夯錘重量和落距通過試驗確定。 確定樁距和樁深：樁距一般采用 2~3d。 ：與灰土樁基本相同。 第二章 多層磚混結構的托承加固 某商業(yè)綜合樓，為 4 層磚混結構，建筑面積 1650m2，檐口高 ，基礎平面見圖921。樓面為現澆鋼筋混凝土梁、板結構。配筋采用 8 號鉛絲，致使屋面撓度達 120~150mm，混凝土普遍開裂。 在 E 軸條石堡坎下設有一排水溝，因年久失修，導致污水沉積，地基長期處于浸泡狀態(tài)。建筑物室內外高差達 ，作為臨街商店，經營十分不便，切望降低室內標高。 第一節(jié) 磚柱核算及加固設計 原設計為 500mm500mm 磚柱。基礎頂部 N==。 代入得： 1605250375000=（ N），顯然不安全，僅為規(guī)范要求的 %。組合磚砌體計算如下： 1l剖面 假定為小偏心 受壓，即 采用對稱配筋 為全截面受壓。 基礎面處，按組合磚砌體軸心受壓構件計算： 代入得： 1600000（ 500500+l030050012063l0）=1928168（ N）安全 第二節(jié) 施工要點 磚柱下基礎采用托承加固，以改變舊基礎的承載能力。樁基施工應采用對稱間隔施工，施工時應注意觀察基礎及上部結構的變化，作好必要的安全措施。 組合樁施工前一定要將磚柱清掃干凈并鑿毛，以提高混凝土與磚柱結合的牢固程度。組合柱中縱向鋼筋須穿過鋼筋混凝土樓板，要求預先量測好位置，對準鋼筋部位鑿出過板洞，使鋼筋伸過樓板。 第三章 用預應力粗鋼筋加固膨脹土地基中磚混結構房屋的方法 膨脹土具有吸水膨脹， 失水收縮，再吸水再膨脹，再失水再收縮的特性。下面以一幢鍛壓車間（圖 93l）為例，介紹用預應力粗鋼筋對膨脹土地基中磚混結構房屋的加固方法。 ，墊塊內設 φ6200鋼筋網片，見圖 932。 28d 齡期后，將預應力鋼筋按房屋尺寸焊接好，安放在施工圖所示位置及標高，無螺紋的一端與預埋角鐵焊牢，擰緊 2 號螺母使預應力主筋拉直即可，然后將有螺紋一端也焊于角鐵一側，同時取下 1 號、 2 號工作件，并將伸出角鐵的預應力筋趁烤熱瞬間迅速打彎焊于角鐵一側，見圖 93 933。 934 放置。注意應同時擰動螺栓上的螺母，待擰到 張拉圖所示位置后，預應力鋼筋上的預應力即達到設計要求。 。 利用上述方法還成功地對其他幾幢房屋進行了加固處理。 第一節(jié) 地梁下用鋼筋混凝土壓入樁進行基礎托換 采用直接將設置在地圈梁下的鋼管樁逐節(jié)壓入地基的方法進行基礎托換，費用很高，在土中（尤其在地下水往復升降區(qū)段），由于鋼管樁被腐蝕而影響耐久性；且鋼管壓入樁在封頂時沒有進行預壓，需待建筑物進一步下沉后， 才能參加工作。 工程概況 該工程為新建 5 層辦公樓，驗收時發(fā)現西端山墻窗臺下產生了豎向裂縫和水平裂縫，水裂縫寬達 10mm。由于此處屋頂有一個 20m3 的水池要裝水，因此必須加固才能確保安全。西端有裂縫的 山墻基礎處在亞粘土區(qū)域中，埋深僅為 ，地基土含水量受地表水影響較大。下雨后，地表水很快滲入亞粘土中，孔隙水壓力得到補償，固體顆粒壓力減少，亞粘土出現回彈現象，山墻上裂縫便呈現閉合的趨勢。 該工程基礎加固 ，采用地梁下壓入樁進行基礎托換，不但可以把上部荷載直接傳遞到含水量相對穩(wěn)定的深層土中（ ≥），避開大氣對土層的影響，同時可減輕原基底壓力，減少地基下沉，具有工程量小，費用低，結構性能可靠的特點。一般單承載力由樁的截面大小、樁長、地基特征值、地梁承頂能力、建筑物自重等諸因素確定?？紤]到施工簡便和經濟效益，采用了較小樁的截面（ 200mm200mm）和較高 的單樁承載能力（ 200kN）。 原有地基的承載能力，可用輕便觸探儀測定，不足部分由壓入樁承擔。 地梁承頂壓能力復核 在地梁下，通過 千斤頂進行壓樁，其反力直接傳給地梁。因此，施工前應對地梁的承頂壓能力進行復核。但這種計算過于繁瑣，不適于施工現場應用。當復核地梁截面強 度為安全時，便可施工。一般新增混凝土地梁長 ，截面取 bh=300mm250mm，當被加固房屋未設地梁時，在墻下設置這種短地梁，也可以進行壓樁作業(yè)。通常有硬接和軟接 2 種方法。其頭節(jié)樁飛中節(jié)樁、頂節(jié)樁的構造見圖 941。砂漿中含有水泥重量 14%的膨脹劑，膨脹 劑中生石灰膏與礬土水泥之比為 1:，并適量加入緩凝劑。按此配方灌孔砂漿 28d 的錨固力可達 。制作時，應將銅管內注滿混凝土。 結語 該工程地梁下用鋼筋混凝土壓入樁進行基礎托換，按上述設計，方法，只需壓人 8 根樁，共計 38m長，現已投入使用兩年多，經復查該房屋基礎不均勻下 沉已得到控制，原磚墻裂縫修補后閉合完好，未發(fā)現異?，F象，說明加固方案是成功的。近年又用于房屋增層改造中的地基基礎補強、樁基礎補樁、大型設備基礎傾斜頂升糾偏、高層建筑基坑開挖時相鄰建筑物及邊坡支護、橋墩橋臺加固改造等工程中。呼和浩特市回民區(qū)衛(wèi)生防疫站辦公樓是 70 年代建造的 2 層磚混結構辦公樓，毛石砌筑的條形基礎，磚、砂漿的標號均很低，砌筑質量不好。持力層為可塑狀素填土和粉質粘土，基礎底面下 ~ 為飽和軟可塑狀態(tài)的粉土層，深 4m處才見粗礫砂層。故決定將原辦公樓經過抗震加固后，從兩層接高到四層。 φ1505鋼管樁的單樁承載力，再根據增 層各基礎部位上增加的結構荷載布樁。 按平面圖所標的施工順序號間跳式開挖導坑，壓樁托換。然后交錯撤出千斤頂，向樁管內灌 C20 素混凝土，塞鋼管短節(jié)，與基礎緊固成一體。 第二節(jié) 用于樁基礎補樁 樁基礎施工中，由于增加結構荷載或設計計算遺漏荷載，灌注樁施工中出現縮徑、斷樁或殘留土厚度大等缺陷，將導致建 筑物竣工后由上述原因造成房屋不均勻沉降、墻體開裂。 包頭市回民中學教學樓為 4 層（中間局部 5 層）磚混結構樓房，建筑面積 4000m2， 1986年冬開始施工， 1987年建成使用。由于樁成孔時殘留土未妥善處理及施工、使用中管道漏水，造成基礎不均勻沉陷，墻體多處發(fā)生裂縫，部分門窗變形，玻璃被壓碎，無法進行正常教學。托換加固利用學校暑假，工期僅 60d，資金 萬元。但由于使用混凝土預制樁，增加了樁的預制和接樁工序，設計樁的制做配筋圖。角。 第三節(jié) 用于商層建筑基坑開挖相鄰建筑物及邊 坡支護 隨著高層建筑的崛起，深基坑開挖時相鄰建筑物的穩(wěn)定與邊坡支護成了重要的科研課題，特別是地下水位線以下開挖，降水漏斗范圍的舊建筑物更容易開裂破壞。 建設銀行內蒙古分行新建辦公大樓，地上 14 層，高 ，框架剪力墻結構，箱形基礎，地下室埋深 ，建成后與舊 6 層辦公樓連成一體。經方案比較決定采用壓入樁基礎托換方案。因為舊基礎底面下 ~ 粘性土以下就是粗礫砂層，為保證樁的壓入長度和足夠的單樁承載力，施工壓開口鋼管，用短鉆桿帶小勺鉆頭伸入樁管內掏土掏砂，用邊壓入鋼管邊掏砂的辦法將鋼管樁壓入新基礎下 3~4m 錨固深度。費用僅 6 萬元， 20 余天就完成了任務 ，完工后使用多年新舊樓均無不均勻沉降痕跡。在地基基礎施工中，往往注意墻樁基礎而忽視設備基礎。特別是機械設備投入運轉后，地基土受振壓密或管道漏水 .浸泡濕陷，更容易造成設備基礎下沉破壞。 使用壓入樁技術進行托換頂升糾偏加固的方法是，在設備基礎底下用千斤頂 把預制的涂有防銹漆的鋼管樁或混凝土樁逐根壓到軟弱層下硬持力土層，將設備荷載及基礎自重傳遞下去，靠樁的附加支撐把下沉傾斜的設備基礎頂升扶正。如果基礎和設備荷載過大，還可利用多臺大千斤頂配合托換頂升。采用機械開挖推平碾壓，最大開挖深度 12m，機房及設備基礎全部落在厚薄不均未碾壓密實的填 土上。施工單位采用人工挖孔灌注樁加抬梁的辦法處理，因樁短未進入原土層，反而增加了負擔。 經工程處理投標，選用壓入樁托換頂升加固方案，使用 2197 無縫鋼管作樁，壓人 319根，最大壓樁深度 13m，樁端進入堅硬粘性土層，壓樁力達 230~250kN。方法是先 逐根壓樁至深度和壓樁力均滿足要求后，不撤千斤頂，在基礎下沉大的部位加多臺500kN~2020kN 千斤頂（墊枕木或鋼板）輔助托換樁上的千斤頂反復頂升，宣至基礎偏差調整到滿足設計要求，再從基礎下交錯撤出千斤頂，塞鋼管短節(jié)墊鋼板塊，旋緊防回彈大螺栓，支模澆 C20 混凝土，把托換樁和基礎緊固成一體。其中基礎工程部分成為設計施工中不好解決的難題。 具體作法是先把橋墩橋臺逐個托換加固，或先壓樁托換，后筑混凝土墩，換掉腐蝕的橋墩橋臺或腐蝕部分，擴大橋墩橋臺支承面積或加大基礎埋深，降低橋下河底標高，增加橋下過水斷面。為增加暴雨過后的泄流量，紅星橋上下游河底均需加深加寬。新設計河底標高比原河底低 1m，離原基礎底僅 （圖 952）， 危及橋的穩(wěn)定和結構安全。為保證安全，不中斷路面交通，采用半幅封閉施工、半幅車輛人流通行交替作業(yè)方案。完成半幅施工之后開放，讓車輛人流通行，再將令半幅橋封閉，用同樣的方法施工，最后加固整修橋面和欄桿，完成改造加固任務。 目前壓入托換技術，已從小規(guī)模房屋局部排險托換加固，發(fā)展到大口徑鋼管樁、大噸位千斤頂整個房屋、大型設備基礎補救性和預防 性托換加固。樁用材料為為幾十噸鋼管、上百立方米的混凝土。 應用 “土塞作用 ”，大工程和遇上難壓入的砂層，可開口壓入鋼管或邊壓入鋼管，邊從管內掏土，然后向管內灌注混凝土成樁。 第五章 混凝土地下蓄水池上浮破壞扶正加固技術 合肥市某研究所新建 600m3 圓形混凝土地下蓄水池，由于主體工程完工后管理不善，池頂未能及時覆土，加之連將大雨，現場排水措施不當，水池西 側長時間受水浸泡后造成水池自西向東傾斜上浮。 第一節(jié) 破壞情況 整個池底呈鍋底狀破壞，鍋底狀最深處下陷 180mm；池底板距離池壁 450mm 左右的環(huán)向裂縫已基本貫通，裂縫寬度最大達 7mm；池底板中間亦有縱橫方向的裂縫，地下水由裂縫涌向池內。 . 池頂蓋的裂縫位置和破壞狀況與底板大致相似，但損傷程度較底板輕，環(huán)形裂縫最大寬度5mm，裂縫深度未發(fā)展到板底。 第二節(jié) 事故原因分析 施工周期長，特別是墊層混凝土施工完畢后 .底板與池壁未及時施工，兩者施工間隔長達 10個月，使底板與墊層結合的整體作用受到影響。土建主體完工后 曾在池內注入 800mm 深的水進行養(yǎng)護及壓重，而管道安裝時將池內水排干，安裝完畢后又未能重新加人，設計池頂 300mm 厚覆土也未能及時施工，減小了水池的抗浮能力。 第三節(jié) 事故的鑒定意見及處理方案 水池底板呈鍋底狀破壞，其裂縫寬度已超過了規(guī)范要求，復位中板底泥漿從裂縫中冒出，可認為底板鋼筋和混凝土已不能共同工作，底板與池壁的連接已失去作用。經挖開檢測后確認，墊層厚度和強度均滿足設計要求 ，也未發(fā)生上浮。 柱裂縫可認為是由于水池復位時底板和頂板的破壞，導致柱承受偏壓荷載的影響而拉壓破壞，其裂縫寬度已超過規(guī)范允許值，鋼筋受力已達到極限狀態(tài)，但考慮到每根柱承受的荷載較小，可采取 “加筋外包 ”法加固。 池壁內側除有 1 道環(huán)向裂縫處，其他基本完好，輕微裂紋仍在 允許范圍內，鋼筋還處在彈性階段，混凝土和鋼筋仍能共同工作，因此池壁保留，在裂縫位置做適當封閉即可。 第四節(jié) 復位方案 水池復位：池底呈鍋底狀破壞后，池底漏水嚴重，加水施壓已不能對池體復位起作用。復位時將水池周圍的回填土方自西向東對稱分層挖開，并在池體西側距池壁 遠處挖一積水井，以利于開挖后池 壁周圍泥漿水的排出。 由于水池己傾斜，為防止回填土同時開挖會導致池體產生由西向東的滑移變形，決定東側1/3 圓弧長度內的填土暫不挖除，以保證對池壁的側壓力。采用側面掏土與底板鉆孔相結合的方法，即靠外側的泥砂用人工掏除，其余部位在底板上按順序鉆孔后（孔按梅花形布置，間距 1500mm，該孔兼作底板壓力灌漿用），采用高壓水泵壓水沖洗。 第五節(jié) 加固方案 ：底板復位穩(wěn)定后，從底板鉆孔處進行壓力灌漿，采用水泥砂漿和純水泥漿，使用 425 號普通水泥。 底板所有裂縫均鑿 V 形槽，清刷干凈后用膨脹砂漿進行封閉處理，然后將底板找平，找平后的原底板作為新底板的墊層使用。 ：池壁采用加鋼筋混凝土內套的方法處理，其厚度為 l00mm，高度為底板以上1600mm，上口做 300mm 高斜坡。 ：柱子采用加鋼筋混凝土外套的方法補強。 ：考慮到上部荷載不大，頂板的損壞程度較底板輕，處理時有針對性地在裂紋部位增加混凝土板帶。 第六章 預應力技術在回轉窯墩基加固工程中的應用 貴州省某水泥廠回轉窯為長 、直徑 3m的筒體，由 4 個窯墩基礎支承，筒體安裝坡度為 4%。由于墩基搖動幅度越來越大，故被迫停產。 為控制墩基沉降，設計以巖石中風化帶作持力層。 據資料顯示，樁下部在灌注混凝土時 ，投放了約 20%的毛石，使設計 C18 的混凝土變成了毛石混凝土。墩基施工時，混凝土又未能連續(xù)澆注，兩次混凝土澆灌間隔時間達 2 個月之久，在距墩頂 處留下了施工縫。墩基裂縫開展與筒體坡度方向相反的原因成為分析時爭議的焦點。考慮到樁下部混凝土放有部分毛石，使混凝土強度等級降低，采用 C13 來驗核樁身，仍留有足夠的安全儲量。 從施工資料了解到，