【正文】 規(guī)定， 而本設計船，滿足初穩(wěn)性下限的要求。為保證滿足要求，則要求諧搖因數滿足下式： （）式中：——船舶橫搖的自搖周期； ——波浪周期。帶入已知數據，計算可得：空船：8s；滿載：8s。根據以上數據，對調諧因數進行計算：空船時：；滿載時：。綜上，本設計船的穩(wěn)性滿足規(guī)范要求。其目的是：（1）初步估算設計船在給定主機情況下的航速；（2）或初步確定在所要求的航速下需要的主機功率。根據估算伴流分數的近似公式[6]，采用泰洛公式（對于單螺旋槳船）： （）其中，Cp為設計船的棱型系數，Cp=Cb/Cm，Cm為設計船的中橫剖面系數，為便于型線設計時采用1Cp法進行，故設計船的中橫剖面系數取自母型船，即Cm=，計算得Cp=，將其帶入到（）式中，計算得：。船身效率按下式計算： （）將以上計算結果代入上式，計算得：。由公式： （）計算得：。所以，設計船的有效馬力?，F將航速校核主要參數匯總如下： 航速校核主要參數項目數值LppLd= LppBdDΔ32068t▽31100 m3CbCbd = Cb/CmCpCpd= Cp/B/dLd/BXbρs2/m2CRt=(BdCm/s) ζrν106選用萊普法（Lap Keller）[8]計算有效馬力曲線，列表計算如下： 有效馬力曲線計算表序號項目數值1V(kn)131415162Vs(m/s)34ζr 103(查圖)252836505Ld/B修正6修正后的ζr 1037CRt 1038V 有效功率曲線：，故航速滿足設計要求。即滿足以下公式： （） （）式中：Vtk——貨油艙能提供的容積，m3；V——貨油所需容積，m3；VD ——貨油區(qū)能提供的總容積，m3；Vbn——壓載艙所需容積，m3。根據已知數據，可以計算得：VD=。根據（）式，計算得：，將已知數據代入（）式中，經過計算可得：m3。本船貨油所需容積按下式計算： （）式中：——貨油量，t； ——貨油密度，； ——考慮貨油膨脹及艙內構架系數。根據統計大中型油船壓載水艙容積的資料，可以得到Vbn一般為30%DW~40%DW，本船取Vbn=40%DW=9600m3。綜上，設計船艙容滿足所需要求。因此，為使船舶有一定的儲備浮力，為減少甲板上浪的程度，保證船舶的安全，任何一條船都應該保證一定的干舷數值。查閱《船舶設計原理》，表中以船長為參數給出了標準船基本干舷數值，根據設計船的船長，利用內插法求得設計船的基本干舷=。由下列公式計算方形系數對干舷的修正： （）式中：Cb為計算干舷的方形系數，（D為型深）處的方形系數，此處做近似計算，取計算方形系數Cb=。由于計算型深≥L/15，則干舷應按下式計算所得增加： （）式中，R為系數，當L120m時，R=L/；L≥120m時，R=由下列公式進行有效上層建筑和圍蔽室對干舷的修正計算： （）式中，為上層建筑和圍蔽室的有效長度E=L時的干舷減小值。根據以上數據，計算得：mm。根據以上的計算，由（）式可得：mm；本設計船實際有干舷=Dd+甲板厚度；所以干舷滿足規(guī)范要求。型深對艙容的影響較大，本設計船型深較大，有效地保證了要求的艙容，同時也有利于減小船長，降低船舶的造價，提高其經濟性。本船的傅汝德數[12]為，根據賽維爾雷夫臨界方形系數估算公式可以得到臨界方形系數，本船的方形系數。本設計船選擇的Cp比臨界方形系數大，雖然使阻力有所增加，但能夠使主尺度適當減小，對降低造價有利，因此本船的方形系數選取的比較合理。 本章小結本設計船為運輸船舶，應盡量提高其經濟性能，因此設計時應注意降低造價，以降低成本，盡量提高航速，降低消耗，提高其運輸能力，提高經濟性能。綜上所述，在滿足航速和艙容的要求下，盡量減小本船的主尺度，提高經濟性能。現將設計船的主尺度等要素總結如下表： 設計船的主尺度等要素項目數值垂線間長LPP型寬B型深D設計吃水d方形系數Cb排水量Δ32068t項目數值排水體積▽31100m3載重量DW24000t載重量系數ηDW3 型線設計由于母型船性能比較可靠，而且存在平行中體，因此采用“”法進行型線設計。 母型船橫剖面面積曲線 改造母型船橫剖面面積曲線 母型船棱形系數以及浮心位置母型船無因次化的橫剖面面積曲線的面積就是母型船棱形系數，從而可以得到母型船前體與后體的棱形系數與。母型船棱形系數，浮心縱向位置m。根據下列公式計算設計船的棱形系數： （） （）式中：——設計船前體棱形系數；——設計船后體棱形系數； ——設計船棱形系數； ——設計船浮心縱向位置?！啊狈ǖ玫降脑O計船橫剖面面積曲線，利用CAD查詢功能，可以得到經過“”法變化后所得設計船的棱形系數及浮心縱向位置 （占船長的百分比），其查詢結果如下： 。為了獲得更精確的變換結果，采用遷移法對“”法的結果進行進一步的變換。利用遷移法對浮心縱向位置進行調整，由于經過一次遷移調整后的負心縱向位置仍不滿足要求，故多次利用遷移法的原理對得到的橫剖面面積曲線做進一步調整，現在最后一次遷移法調整的數據列表如下： 遷移法得到的設計船各站的偏移量站數橫剖面面積遷移2次后的值變化量遷移3次后的值0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 站數橫剖面面積遷移2次后的值變化量遷移3次后的值17 18 19 20 根據以上數據，根據新的偏移量輔助站繪制出“遷移法”橫剖面面積曲線。經過“”法與“遷移法”的變換調整之后，設計船新的輔助站位置為，代入各站的數值，從而得到設計船新的輔助站的實際位置。（1） 繪制輔助站的半寬水線圖利用“”法和“遷移法”對母型船的橫剖面面積曲線進行調整后，得到設計船的橫剖面面積曲線，對母型船的型值表進行調整，可以得到設計船輔助站對應的型值表，由此，根據設計船輔助站的水線半寬值繪制設計船的半寬水線圖，設計船的輔助站半寬值列表如下： 設計船輔助站的半寬值站號BL9801960392058807840980011760輔助站距離0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 站號BL9801960392058807840980011760輔助站距離11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 得到設計船的半寬水線圖后，利用CAD查詢功能，根據設計船的實際站位的位置，查出設計船的理論站的半寬值。 校核設計船的與理論站號橫剖面面積面積成對和間距dL體積V=*C*D力臂系數面積矩S=*B*F面積矩成對和體積矩M=*H*DABCDEFGHI01234567891011121314151617理論站號橫剖面面積面積成對和間距dL體積V=*C*D力臂系數面積矩S=*B*F面積矩成對和體積矩M=*H*DABCDEFGHI181920求和 求和 ，可以得到設計船的相關要素：排水體積▽=浮心位置方形系數船中剖面系數棱形系數以上數據均在允許的誤差范圍內，滿足設計要求。三向光順順序：先進行對橫剖線圖的光順，在根據橫剖線保證三向對應，再光順半寬水線圖和縱剖線圖。（1）首先確定首舷弧、尾舷弧及粱拱曲線；（2）為施工方便，把甲板中心線定為直線；（3）由甲板中心線及粱拱曲線畫出甲板邊線。 本章小結經過以上步驟，可以得到設計船的型線，根據設計船的型線以及型值表，可以得到設計船的相關要素，現總結類表如下： 設計船的相關要素項目數值總長Loa設計水線長LWL垂線間長LPP型寬B型深D設計吃水d方形系數Cb棱形系數Cp水線面系數Cw項目數值船中剖面系數Cm浮心位置Xb%LPP排水量Δ排水體積▽首舷弧hf尾舷弧ha主甲板梁拱h 本設計船的型線設計是以從橫剖面面積曲線出發(fā)點，利用“”法與“遷移法”對母型船的橫剖面面積曲線進行調整，得到滿足設計要求的設計船的橫剖面面積曲線，其在很大程度上決定了船體型線。設計船與母型船進行比較，可以看出，由于設計船的航速較母型船高，因而設計船的棱形系數比母型船的棱形系數小，即較母型船瘦削，有利于減小阻力。4 總布置設計總布置是船舶設計中一項非常重要的任務?？偛贾迷O計是一項涉及面廣，考慮因素比較多，實踐性很強的工作。 遵循的原則在總布置工作中,除了注意各類船舶布置上的特殊要求之外,對各