三跨連續(xù)箱梁畢業(yè)設(shè)計-在線瀏覽
2025-03-07 13:29本頁面
【正文】 Nm)(三)當(dāng)雙懸臂與邊孔合攏梁段連成整體后，可拆除臨時錨固，因階段（2）邊孔合攏時在臨時錨固中的力被“釋放”，此時相當(dāng)于對主梁施加一對方向相反的力，此力將在單懸臂結(jié)構(gòu)體系上引起內(nèi)力； 平衡懸臂施工第三階段內(nèi)力圖(單位：kNm)(五)當(dāng)結(jié)合段混凝土凝固并與兩邊相連成連續(xù)梁后，吊桿拆除，就相當(dāng)于對主梁施加一對方向相反的力。m)（六）拆除臨時錨固，因階段（5）中跨合攏時在臨時錨固中的力被“釋放”，此時相當(dāng)于對主梁施加一對方向相反的力，此力將在單懸臂結(jié)構(gòu)體系上引起內(nèi)力； 平衡懸臂施工第六階段內(nèi)力圖(單位：kN（二）二期恒載內(nèi)力計算，二期恒載集度為橋面鋪裝集度與防撞護(hù)欄集度之和，即橋面鋪裝集度+防撞護(hù)欄集度 =（）24+224=上式中橋面鋪裝厚度按14cm 計，；，混凝土容重按24KN/計，,兩則均設(shè)人行道。m)二期恒載內(nèi)力匯總見下表： 二期恒載匯總表（三）恒載內(nèi)力匯總表如下： 恒載內(nèi)力匯總表控制截面邊支座11/4處91/2處14內(nèi)力 M(kNm) Q(kN) M(kNm) Q(kN)M(kNm)第一階段349837856843第二階段第三階段第四階段第五階段合計二期恒載合計374195993375控制截面1/4處36跨中423/4處49內(nèi)力 M(kNm) Q(kN)M(kNm) 左Q(kN)右Q(kN)M(kN則根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTG D602004)，公路—Ⅰ級車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為qk =。 計算剪力效應(yīng)時。車道橫向折減系數(shù)見下表： 橫向折減系數(shù)表設(shè)計車道數(shù)目折減系數(shù)123456?。ㄒ唬┻B續(xù)梁的內(nèi)力影響線繪制連續(xù)梁是超靜定結(jié)構(gòu)，計算各截面可變荷載內(nèi)力仍以繪制影響線為主。 彎矩影響線 剪力影響線（二）人群及汽車荷載的內(nèi)力的計算將汽車荷載和人群荷載分別加到影響線上找出各控制截面的最不利位置，并用SAP90計算此時各控制截面的內(nèi)力，此值為該截面活載內(nèi)力最大值，然后加載到影響線的負(fù)值上得到活載內(nèi)力的最小值。所以,人群荷載為=2=，各見面內(nèi)里見下表： 人群荷載匯總表 內(nèi)力截面Mmax(kNm)Qmax(kN)Qmin(kN)邊支座10 01/3邊跨91/2邊跨14第二支座26左右1/4中跨361/2中跨423/4中跨49中支座59左右（四）汽車荷載內(nèi)力計算匯總表： 汽車荷載匯總表 內(nèi)力截面Mmax(kNm)Qmax(kN)Qmin(kN)邊支座1 0 01/3邊跨91/2邊跨14第二支座26左右1/4中跨361/2中跨423/4中跨49中支座59左右第三節(jié) 內(nèi)力組合及包絡(luò)圖參照《公路橋涵通用設(shè)計規(guī)范》之規(guī)定，進(jìn)行正常使用極限狀態(tài)的內(nèi)力組合和承載能力極限狀態(tài)的內(nèi)力組合。m） Mmin（kNSsd=++Ssd—作用長期效應(yīng)組合設(shè)計值.SGK—永久作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值.SQK—汽車荷載效應(yīng)Sr—人群荷載效應(yīng) 作用長期效應(yīng)組合表內(nèi)力截面Mmax（kNm）Qmax(kN)Qmin(kN)邊支座1001/3邊跨91/2邊跨14第二支座左右1/4中跨361/2中跨423/4中跨49中支座左右二、承載能力極限狀態(tài)的內(nèi)力組合當(dāng)結(jié)構(gòu)重力產(chǎn)生的效應(yīng)與汽車荷載產(chǎn)生的效應(yīng)同號時： +當(dāng)結(jié)構(gòu)重力產(chǎn)生的效應(yīng)與汽車荷載產(chǎn)生的效應(yīng)異號時：+式中：—永久荷載中結(jié)構(gòu)重力產(chǎn)生的效應(yīng)；—基本可變荷載中汽車(包括沖擊力)、人群產(chǎn)生的效應(yīng)；按以上方法進(jìn)行組合，則可得到承載能力極限狀態(tài)的內(nèi)力組合值，見下表： 承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合表內(nèi)力截面Mmax(kNm）Qmax(kN)Qmin(kN)邊支座00三單元 1/4邊跨1/2邊跨3/4邊跨1342848第二支座左1530568右15305681/4中跨1/2中跨3/4中跨中支座左164279265101右1642792三、內(nèi)力包絡(luò)圖1500000100000050000005000001265992117 承載能力極限狀態(tài)彎矩包絡(luò)圖80000600004000020000020000400006000080000050100150200250300350400 承載能力極限狀態(tài)剪力包絡(luò)圖 正常使用極限狀態(tài)組合Ⅰ彎矩包絡(luò)圖(單位：kN1． 力筋布置成折線或曲線，變化偏心距e，能使預(yù)應(yīng)力發(fā)揮最大的作用；2． 總的力筋用量最??；3． 端部永久應(yīng)力小而且均勻，這樣可避免過分的應(yīng)力集中而引起的裂縫；4． 應(yīng)力損失越小越好；5． 盡量使預(yù)應(yīng)力彎矩與外荷載的一部分或全部相抵消，達(dá)到平衡狀態(tài)；二、配束計算公式根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》的規(guī)定，預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿足彈性階段的應(yīng)力要求和塑性階段的強(qiáng)度要求。 截面下緣配置預(yù)應(yīng)力筋以抵抗正彎矩時： (45) (46)（二）截面下緣配置預(yù)應(yīng)力筋以抵抗正彎矩時： （47） （48）上式中令：； 則得截面最小配束數(shù)為： (49) (410) 另外，截面的最大配束數(shù)： （411） （412） ； =1/3 （413）； =1860 MPa (414) （415） （416） 式中： ，—截面上、下緣估算的預(yù)應(yīng)力鋼筋束數(shù)； —單根鋼絞線的面積，=140mm2，采用12根一束?！孛嫔?、下緣預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至截面重心的距離；、—截面上、下緣預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至截面上、下緣的距離；=12㎝；=10㎝—截面上、下核心距，k上＝W下/A、K下＝W上/A ； A—混凝土面積，可取毛截面面積計算； [Ra]—混凝土允許抗壓強(qiáng)度；W上、W下—截面上、下緣的截面模量；第二節(jié) 配束計算過程主梁配筋設(shè)計按承載能力極限狀態(tài)的強(qiáng)
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