【正文】 （ 2）跨置式 為 了 減小在錐齒輪傳動 過程中產(chǎn)生的軸向力所引的齒輪軸的軸向位移，以提高軸 的支承剛度， 保證錐齒輪的正常嚙合 ， 裝配主減速器時，圓錐滾子軸承應(yīng)有一定的裝配預(yù)緊度 。工程上用預(yù)緊力矩表示預(yù)緊度的大小。對于主動錐齒輪軸承的 預(yù)緊 力矩一般為 1～ 3N 主動錐齒輪圓錐滾子軸承的預(yù)緊度 的調(diào)整 ， 可利用 調(diào)整墊片厚度的方法，調(diào)整時轉(zhuǎn)動叉形凸緣，如發(fā)現(xiàn)預(yù)緊度過緊則增加墊片的總厚度；反之減小墊片的總厚度。 錐齒輪嚙合的調(diào)整是在圓錐滾子軸承預(yù)緊度 調(diào)整之后 進(jìn)行的。 （ 1） 齒面嚙合印跡的調(diào)整，首先在主動錐齒輪輪齒上涂以紅色顏料，然后用手使主動齒輪往復(fù)轉(zhuǎn)動，于是從動錐齒輪輪齒的兩工作面上便出現(xiàn)紅色印跡。正確嚙合的印跡位置可通過主減速殼與主動錐 齒輪 軸承座之間的調(diào)整墊片的總厚度而獲得。輪齒嚙合間隙應(yīng)在 ～ 。 若間隙大于規(guī)定值，應(yīng)使從動錐齒輪靠近主動錐齒輪，反之離開。主減速器殼中所儲齒輪油，靠從動錐齒輪轉(zhuǎn)動時甩濺到各齒輪、軸和軸承上進(jìn)行潤滑。當(dāng)齒輪轉(zhuǎn)動時，飛濺起的潤滑油從進(jìn)油道通過軸承座的孔進(jìn)入兩圓錐滾子軸承大端的潤滑油經(jīng)回油道流回主減速器內(nèi)。 差速器殼應(yīng)開孔使?jié)櫥瓦M(jìn)入，保證差速器齒輪和滑動表面的潤滑。 雙曲面錐齒輪的設(shè)計 主減速比的確定 ghapr iV nrim ax0? = 185 ?? = 式中 r —— 車輪的滾動半徑， rr =； ghi —— 變速器最高擋傳動比， igh=1； 再把對應(yīng)的 np=3000r/n , maxaV =85km/h , ,代入（ 31） 計算出 i0 = 本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 8 根據(jù)計算結(jié)果和 與參考現(xiàn)有同類車型，并考慮將確定的主、從動主減速器齒輪齒數(shù)，確定 0i =。 主減速器齒輪計算載荷的確定 1).按發(fā)動機(jī)最大轉(zhuǎn)矩和最低擋傳動比確定從動錐齒輪的計算轉(zhuǎn)矩Ｔ ce niiikTkT fedce /01m a x ???????? mN? （ 21） 式中 dk —— 由于猛接合離合器而產(chǎn)生的動載荷系數(shù)， dk =1； maxeT —— 發(fā)動機(jī)的輸出的最大轉(zhuǎn)矩， 此數(shù)據(jù)參考 CA1091 車型 在此取430 mN? ； k—— 為液力變矩器變矩系數(shù)， k=1； 1i —— 是變速器最低檔傳動比， 1i =； fi —— 分動器 傳動比，在此取 1； 0i —— 主減速器傳動比 ，此前已算出 0i =； ? —— 變速器 傳動效率，在此取 ； n —— 該汽車的驅(qū)動橋數(shù)目在此取 1； 代入 以上各參數(shù)可求 Tce Tce = 1 ?????? = mN? 2).按驅(qū)動輪打滑轉(zhuǎn)矩確定從動錐齒輪的計算轉(zhuǎn)矩 csT ? ?mmr irmGTcs ?? ?? /39。 239。m =，在此取239。 本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 9 3).主動錐齒輪的計算轉(zhuǎn)矩 Tz Tz =GciTη0= ?= mN? 式中， Tc —— 為主動齒輪的前面從動齒輪計算轉(zhuǎn)矩中的較小值， Tc =； Gη —— 為主、從動錐齒輪間的傳動效率，對于雙曲面錐齒輪主減速器傳動比0i 7 時， Gη =； 0i —— 主減速器傳動比，此前已算出 0i =； 代入數(shù)據(jù)計算得到 Tz = mN? 。 （ 1）齒數(shù)的選擇 1）為了磨合均勻， 1z 、 2z 之間應(yīng)避免有公約數(shù)。 3）為了嚙合平穩(wěn)、噪聲小和具有高的疲勞強(qiáng)度，對于乘用車， 1z 一般不少于 9；對于商用車， 1z 一般不少于 6。 5）對于不同的主傳動比， 1z 和 2z 應(yīng)有適宜的搭配。 （ 2）節(jié)圓直徑的選擇 可根據(jù)從動錐齒輪的計算轉(zhuǎn)矩（式 3式 33 中較小的一個為計算依據(jù)）按經(jīng)驗計算公式選出： 322 jd TKd ? （ 23） = 3 = ㎜ 取 3752 ?d ㎜ 式中 2d —— 從動錐齒輪的節(jié)圓直徑； 2dK —— 直徑系數(shù)，一般為 2dK =13～ 16，取 2dK =； jT —— 計算轉(zhuǎn)矩， mN? ；已由（ 32）、式（ 33）求得，并取其中較小者 本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 10 jT =min[Tce , csT ]= mN? 。 sm =10 滿足模數(shù)系數(shù) mK =～ 故符合要求。此外，安裝時有位置偏差或由于制造、熱處理變形等原因使齒輪工作時載荷集中于輪齒小端，會引起輪齒小端過早損壞和疲 勞損傷。但齒面過窄，輪齒表面的耐磨性和輪齒的強(qiáng)度會降低。 一般習(xí)慣使錐齒輪的小齒輪齒面寬比大齒輪稍大，使其在大齒輪齒面兩端都超出一些，通 常小齒輪的齒面加大 10%較為合適，在此取 1b =62mm （ 5）雙曲面齒輪的偏移距 E E 值過大將使齒面縱向滑動過大，從而引起齒面早期磨損和擦傷； E 值過小，則不能發(fā)揮雙曲面齒輪的特點。根據(jù)這一原則取 E=37 ㎜。 汽車主減速器弧齒錐齒輪的螺旋角或雙曲面齒輪的平均螺旋角為 40176。而商用車選用較大的 ? 值以使運轉(zhuǎn)平穩(wěn)噪聲低，故取為 45176。螺旋方向與錐齒輪的旋轉(zhuǎn)方向影響其所受的軸向力的方向，當(dāng)變速器掛前進(jìn)擋時，應(yīng)使主動錐齒輪的軸向力離開錐頂方向，這樣可使主、從動齒輪有分離的趨勢，防止輪齒因卡死而損壞。 （ 8） 法向壓力角α 法向壓力角大一些可以增加輪齒強(qiáng)度，減少齒輪不發(fā)生根切的最少齒數(shù)，也可以使齒輪運轉(zhuǎn)平穩(wěn)，噪音低。 （ 9）銑刀盤名義半徑 dr 的選擇 刀盤的名義半徑是指通過被切齒輪齒間中點的假象同心圓的直徑，為了減少刀盤規(guī)格，刀盤名義半徑已標(biāo)準(zhǔn)化，并規(guī)定每一種名義半徑的刀盤可加工一定尺寸范圍的雙曲面齒輪。 主減速器 錐齒輪的主要參數(shù)有主、從動齒輪的齒數(shù) 1z 和 2z ，從動錐齒輪大端分度圓直徑 2D 、端面模數(shù) tm 、主從動錐齒輪齒面寬 1b 和 2b 、中點螺旋角 ? 、法向壓力角 ? 等。 表 21雙曲面齒輪的幾何尺寸計算用表 單位㎜ 序號 計 算 公 式 注釋 （ 1） 71?z 小齒輪齒數(shù) （ 2） 442?z 大齒輪齒數(shù) （ 3） )2( )1( ? （ 4） 2b =59 大齒輪齒面寬 （ 5） E=37 偏心距 （ 6） 3752 ?d 大齒輪分度圓直徑 （ 7） ?dr 144 刀盤名義半徑 （ 8） ??? 501? 小齒輪螺旋角的預(yù)選 值 本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 12 （ 9） ??1tan? （ 10） ?? )3( 2i? （ 11） ?i2sin? （ 12） ??? )11)(4()6(2mR 大齒輪在齒面寬中點 處的分度圓半徑 （ 13） ???)12( )11)(5(sin i? （ 14） ??i?cos （ 15） ?? )13)(9()14( （ 16） ?)12)(3( （ 17） ?? )16)(15(1mR 小齒輪在齒面寬中點 處的分度圓半徑 （ 18） ??? )1( 齒輪收縮系數(shù) （ 19） ?? )17()10( )12( （ 20） ??)19( )5(tan? （ 21） ?? 2)20( （ 22） ??)21( )20(sin? （ 23） ?? （ 24） ??? )12( )22)(17()5(s in2? （ 25） ?2tan? （ 26） ??? )25( )22(tan 1? （ 27） ??1cos? （ 28） ??? )27( )24(sin 2? （ 29） ??2cos? （ 30） ???? )28( )29()15(tan 1? （ 31） ?? )]30()9)[(28( （ 32） ?)31)(3( （ 33） ??? )32)(22()24(s in 1? （ 34） ?1tan? 本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 13 （ 35） ?? )34( )22(tan 1? （ 36） ?? 小齒輪節(jié)錐角 （ 37） ?1cos? （ 38） ??? )37( )33(tan 1? （ 39） ??1? （ 40） ??1cos? （ 41） ???? )38( )40()31()15(t a n 1? （ 42） ?1? 小齒輪中點螺旋角 （ 43） ?1cos? （ 44） ??? )39()42(2? 大齒輪中點螺旋角 （ 45） ?2cos? = （ 46） ?2tan? （ 47） ?? )33( )22(cot 2? （ 48） ?2? 大齒輪節(jié)錐角 （ 49） ?2sin? （ 50） ?2cos? （ 51） ?? )37( )32)(12()17( （ 52） ?)50( )12( （ 53） ?? )52()51( （ 54） ?)49( )45)(12( （ 55） ?)35( )51)(43( （ 56） ???? )53( )54)(46()55)(41(tan 01? （ 57） ?? 01? （ 58） ?01cos? （ 59） ?)51( )56)(41( （ 60） ?)52( )56)(46( 本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 14 （ 61） ?)55)(54( 12021 （ 62） ??)61( )55()54( （ 63） ??? )62()60()59( （ 64） ??)63( )46()41( （ 65） ??? )58( )64(dr （ 66） ?)65( )7( （ 67） 左 ?)50)(3( ；右 ?? )3( （ 68） 左?? )35)(17()34( )5( ；右 ?)37)(35( （ 69） ?? 左)67)(40()37( （ 70） ?? )51)(49(mz （ 71） ??? )70()47)(12(z 大齒輪節(jié)錐頂點到小齒輪軸線的距離。 （ 72） ?? )49( )12(mA 在節(jié)平面內(nèi)大齒輪齒面寬中點錐距 （ 73） ?? )49( )6( 大齒輪節(jié)錐距 （ 74） ?? )72()73( （ 75） ?? )2( )45)(12(khgm 大齒輪在齒面寬中點處的齒工作高。2mh 大齒輪在齒面寬中點處齒頂高 （ 88） ???? )86)(75(2mh 大齒輪在齒面寬中點處齒根高 （ 89） ?? )85)(84(2? 大齒輪齒頂角 （ 90） ?2sin? （ 91） ??? )89()84(2? 大齒輪齒根角 （ 92） 2 ?? （ 93） ???? )90)(74()87(2h 大齒輪的齒頂高 （ 94） ????? )92)(74()88(2h 大齒輪的齒根高 （ 95） ??? )75( 徑向間隙為大齒輪在齒面寬中點處的工作齒高的 15%再加上 （ 96） ??? )94()93(h 大齒輪的齒全高 （ 97） ??? )95()96(gh 大齒輪的齒工作高 （ 98） ?? )89(*)48(02? 大齒輪的面錐角 （ 99） ?02sin? （ 100） ?02cos? （ 101） ??? )91()48(2R? 大齒輪的根錐角 （ 102） ?2sin R? （ 103） ?2cos R? （ 104） ?2cot R? 本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 16 （ 105） ??? )6( )50)(93(02d 大齒輪外圓直徑 （ 106） ?? )50)(74()70( （ 107） ??? )49)(93()106(02x 大齒輪外緣到小齒輪軸線的距離 （ 108） ??)99( )87()90)(72( （ 109） ??)102( )88()92)(72( （ 110） ??? )108()71(0z 大齒輪面錐頂點到小齒輪軸線的距離。 （ 111） ??? )109()71(Rz 大齒輪根錐頂點到小齒輪軸線的距離。 （ 112） ?? )104)(70()12( （ 113） ?? )112( )5(si