預(yù)應(yīng)力課程設(shè)計(jì)--全預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁設(shè)計(jì)計(jì)算書-在線瀏覽
2024-07-31 23:15本頁面
【正文】 截面幾何性質(zhì)計(jì)算： 估算普通鋼筋數(shù)量： 普通鋼筋擬選用 HRB400， MPafsd 330? mkNmkNM d ????? 5 0 95 9 1 ? fb39。122 ???????? ,所以 mmb f 220039。(39。 ??????????? ?所以為第一類 T 型梁。 00 xhxbfM fcdd ??? 求受壓高度： )2/1236( 6 xx ????? 整理得到 mmx 112? 。 mmf AfxbfAsdppdfcds ????????? 所以不需要 普通鋼筋。 五、 承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算 跨中正截面抗彎承載力驗(yàn)算 mma p 1644 2743127 ???? ，則 mmh p 1 2 3 61641 4 0 0 ??? ，上面計(jì)算普通鋼筋時(shí)已經(jīng)確定 mmb f 220039。11439。 若是如此，應(yīng)重新求極限承載 彎矩。 ?? ?????? 此時(shí)： )2/()2/( 0 xhAfxhAfM ssdpppddu ???? mkN ?? ???????? 7045 )2/(1206280)2/(44481260 考慮到 mmhx ppu 3 1 71 2 3 62 5 6 ???? ? ，應(yīng)對(duì) duM 進(jìn)行折減， ??? mkNM du 所以正截面抗彎滿足要求。截面尺寸如圖 箍筋采用 R235 鋼筋，直徑 10mm，雙肢箍，間距 mmSv 200? ； 但是距離支點(diǎn)一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距 mmSv 100? 。 斜截面的抗剪承載力為 pbcsdu VVV ?? csV 為混凝土和箍筋共同的抗剪承載力 vsdsvkcucs ffpbhV ,03321 )( ???? ???? ? 其中 ?? ， ?? ， ?? ，剪跨比 123 30 ?????? hV Mmd取為 ，則 b 為距離支點(diǎn) mmmhh ?? 處的腹板寬度，根據(jù)內(nèi)插法求得 mmb 450? ，縱向受拉鋼筋的百分率11236450 12064448100100100 0 ????????? bh AAp sp? 箍筋配筋率 00 202150 ????? vsvsv bSA? 將以上數(shù)據(jù)帶入公式求得： kNV cs )( 3 ????????????? ?預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的抗剪承載力為kNAfV ppdpdpb ) i i (s i n1 1 1 21 2 6 i 33 ??????????????? ? ?? ? kNVkNVVV dpbcsdu 0 3 2 0 2 08 8 0 0 ??????? ? 抗剪承載力足夠。 抗剪承載力計(jì)算仍然按照上面的方法計(jì)算 與 h/2 截面處進(jìn)行比較，只有截面寬度 b，改變此處 b=180mm， 12064448100100100 0 ????????? bh AAp sp? 00 ????? vsvsv bSA? kNV cs 6541950 0 4 )(1 2 8 3 ????????????? ? kNAfV ppdpdpb ) i i (s i n1 1 1 21 2 6 i 33 ??????????????? ? ?? ? 則該處截面抗剪承載力為 kNVkNVVV dpbcsdu 0 ??????? ? 所以變截面處斜截面抗剪承載力足夠。 各截面摩阻損失的計(jì)算見下表 10 表 10 摩阻損失 截面 鋼束 1 鋼束 2 鋼束 3 鋼束 4 總計(jì) 支點(diǎn)截面 x ? 16 1l? 變截面 x ? 1l? L/4 截面 x ? 1l? 跨中截面 x ? 1l? 錨具變形損失 反摩擦影響長(zhǎng)度 fl lEll pec onddpf 1,/ ???? ??????? ? 式中： con? —— 張拉端錨下控制應(yīng)力； ??l —— 錨具變形值， OVM 夾片錨有頂壓時(shí)取 4mm； l—— 張拉端到錨固端之間的距離，本例中 l =15980mm。 反摩阻影響長(zhǎng)度計(jì)算表如下： 表 11 反摩阻影響長(zhǎng)度計(jì)算表 17 反摩阻影響長(zhǎng)度計(jì)算 鋼束號(hào) 1 2 3 4 ?0? 1395 1395 1395 1395 ?1? ??d? lf 錨具變形損失計(jì)算見下表： 表 12 截面 鋼束 1 鋼束 2 鋼束 3 鋼束 4 總計(jì) 1 x ??? ?l2? 2 x ??? ?l2? 3 3 x 續(xù)上表 12 ??? ?l2? 4 x ??? ?l2? 分批張拉損失 4l? ppcEpl ,4 ??? ? ?? 式中： ppc,?? —— 在計(jì)算截面先張拉的截面重心處，由后張拉的各批鋼筋產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； 18 Ep? —— 預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土彈性模量之比，????? cpEp EE? 本例中預(yù)應(yīng)力筋束的張拉順序?yàn)椋?1234 ??? ，有效張拉力 peN 為張拉控制力減去摩擦損失和錨具變形損失后的張拉力。 表 13 截面 張拉順序 張拉力 Np 張拉鋼束的偏心矩 ep 計(jì)算鋼束的偏心矩 ep 4 號(hào)損失 支點(diǎn) 鋼束 2 鋼束3 鋼束4 鋼束 2 鋼束 3 鋼束 4 鋼束 2 鋼束 3 鋼束 4 3號(hào)束 2 0 0 381.6 0 0 381.6 2 2號(hào)束 3 0 198.4 198.4 0 381.6 381.6 1號(hào)束 4 458 458.4 458.4 198 381.6 381.6 5 總計(jì) 5 5 變截面 3號(hào)束 9 0 0 697.0 0 0 697.0 3 2號(hào)束 9 0 308 308. 0 697.0 697.0 7 7 1號(hào)束 8 108.0 108 108. 697.0 697.0 8 9 9 總計(jì) 8 6 9 19 L/4 3號(hào)束 3 0 0 711. 0 0 711.0 7 2號(hào)束 4 0 711 711 0
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