【正文】 MP aMP aSNK HH ][ 1lim1 ???? ?? MP aMP aSNK HH ][ 2l im2 ???? ?? （ 2）計算 ①試算小齒輪分度圓直徑 d1t，代入 ][ H? 中較小的 值。 ??????????HEdt ZuuTK σφ = 23 2540 根據(jù) v=2m/s,8 級精度，由圖 10— 8 查得動載系數(shù)vK =； 直齒輪 ?? FH KK ? = 由表 102 查得使用系數(shù) KA=1 由表 10— 4 查得 7 級精度小齒輪相對支撐非對稱布置時 , ?HK = 由 b/h=， ?HK = 10— 13 查得 ?FK =；故載荷系數(shù) K=KAKVKHα KHβ =1 = ⑥按實際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑 ，由式（ 10— 10a）得 MPaH 540][ ?? MPaH 616][ ?? V=2m/s B= b/h= K= 10 1d = 31 / tt KKd = 3 ? mm= ⑦計算模數(shù) m m11zd? = mm= 按齒根彎曲強度設(shè)計 由式 (10— 5)得彎曲強度的設(shè)計公式為 m≥ ? ?32112 FSaFad YYzKT σφ （ 1）確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值 ①由圖 1020c 查得小齒輪的彎曲疲勞強度極限1FE? =500Mpa；大齒輪的彎曲疲勞極限強度 2FE? =380MPa ②由 1018取彎曲壽命系數(shù) 1FNK = 2FNK = ③計算彎曲疲勞許用應(yīng)力 取彎曲疲勞安全系數(shù) S= 見表（ 1012）得 11][ FE? =（ 11 FEFNK ?? ） /S= ? = 22][ FE? = （ 22 FEFNK ?? ） /S= ? =247Mpa ④計算載荷系數(shù) K K=KAKVKFα KFβ =1 = ⑤查取應(yīng)力校正系數(shù) 由表 10－ 5 查得 1SaY =； 2SaY = ⑥查取齒形系數(shù) 由表 10－ 5 查得 ?FaY 2FaY = ⑦計算大、小齒輪的并 ? ?FSaFaYYσ 加以比較 ? ?111F SaFaYYσ = ? = ? ?222F SaFaYYσ = ? = 大齒輪的數(shù)值大。241 ?? ???= 對結(jié)果進行 處理取 m=4mm 小齒輪齒數(shù) 1Z = 1d /m=≈ 33 大齒輪齒數(shù) 2Z = 11Zi =?33=，取 2Z =114 幾何尺寸計算 (1)計算中心距 a=( 1d + 2d )/2=(+)/2=， (2)計算大、小齒輪的分度圓直徑 1d = 1Z m=33?4=132mm 2d = 2Z m=114?4 =456mm (3)計算齒輪寬度 b=φ d 1d =132mm 1B =137mm， 2B =132mm 備注齒寬一般是小齒輪得比大齒輪得多 510mm 小結(jié) 實際傳動比為： 1 ??i 誤差為： %5% ??? 由此設(shè)計有 模數(shù) 分度圓直徑 齒寬 齒數(shù) 小齒輪 4 132 137 33 大齒輪 4 456 132 114 1Z =33 2Z =114 1d =132mm 2d =456mm 1B =137mm 2B =132mm ?i 12 高速軸Ⅰ的設(shè)計 三． 軸 的設(shè)計各軸軸徑計算 高速軸Ⅰ的設(shè)計 1. 總結(jié)以上的數(shù)據(jù)。 m 1420r/min 20176。根據(jù)表 153 選取 A0=112。 3. 聯(lián)軸器的型號的選取 查表 141, 取 錯誤 ! 未 找 到 引 用 源 。 按照計算轉(zhuǎn)矩 Tca 應(yīng)小于聯(lián)軸器的公稱轉(zhuǎn)矩的條件][TTca? ，查標準 GB/T43231984，選用 TL3 型彈性套柱銷聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩 (N = =m d1=16(mm) L=42mm L1=30mm 13 4. 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計 (1): 擬定軸上零件的裝配方案 (2): 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度 ① : 為保證定 要求，半聯(lián)軸器右端要求制出一軸肩，軸段12 的長度應(yīng)比半聯(lián)軸器配合段輪輞孔長度略短 2~3mm，取L )(2821 mm?? 且 d )(1621 mm?? ② : 考慮到主要承受徑向力，軸向也可承受小的軸向載荷。 ，選 代號為6003。 =17（ mm）， B=10（ mm)，34 段安裝軸承，左端用軸端擋圈定位，右端用軸肩定位，查表GB/T891 按軸端直徑取擋圈直徑 D=22（ mm）。 =17（ mm）， 錯誤 !未找到引用源。因為 78 段軸也要安裝一個相同軸承，故 錯誤 !未找到引用源。 =10(mm) 。 ③ : 67 段軸沒有什么與之相配合的零件，但是其右端要有一個軸肩以使軸承能左端軸向定位， 錯誤 !未找到引用源。 =100（ mm）。=19（ mm）， 由于 )(954 mmL ?? 段軸的直徑較大，所以做成連軸齒，分度圓 d=(mm) 已知齒輪的輪轂的寬度為 L )(2821 mm?? d )(1621 mm?? 錯誤 !未找到引用源。)(1043 mmL ?? 錯誤 !未找到引用源。 =10(mm) 錯誤 !未找到引用源。 =100（ mm） 錯誤 !未找到引用源。 =75（ mm）。至此已初步確定軸得長度。按 錯誤 !未找到引用源。同時為了保證齒輪與軸配合得有良好得對中性，半聯(lián)軸器與軸得配合選 H7/k6。 （ 4）：確定 軸的的倒角和圓角 參考 [1]表 152，取軸端倒角為 *45176。 d=45(mm) 錯誤 !未找到 引用源。 功率 轉(zhuǎn)矩 轉(zhuǎn)速 齒輪分度圓直徑 壓力角 Kw 2. 初步確定軸的直徑 先按式 [1]152 初步估算軸的最小直徑，選取軸的材料為 45號鋼。于是有 : mmnPAd 33 220m in ???? 3. 選軸承 初步選擇滾動軸承。與12 段軸相配 合的深溝球軸承，左端用軸端擋圈進行軸向定位，右端采用套筒進行軸向定位。 d23=30mm； 又由于大齒輪齒寬 B=70(mm) ，根據(jù)與齒輪相配合部分的軸段長度一般應(yīng)比輪轂長度短 2 錯誤 !未找到引用源。 L34=10mm。 ，所以取 錯誤 !未找到引用源。 （ 3）： 軸上零件得周向定位 齒輪，軸的周向定位都采用平鍵聯(lián)接。 ，由手冊查得平鍵的截面 b*h=8*7(mm)見 [2]表 42,L=50（ mm）。L34=10mm d45=33mm 錯誤 !未找到引用源。滾動軸承與軸得周向定位，是借過渡配合來保證的，此處選軸的尺寸公差為 m6。各軸肩處的圓角為 。 功率 轉(zhuǎn)矩 轉(zhuǎn)速 齒輪分度圓直徑 壓力角 w 2 初步確定軸的直徑 先按式 [1]152 初步估算軸的最小直徑，選取軸的材料為 45 號鋼。于是有 : 330 ??? npAd 此軸的最小直徑分明是安裝聯(lián)軸器處軸的最小直徑 d78為了使所選 的軸的直徑 d78 與聯(lián)軸器的孔徑相適應(yīng)，固需同時選取聯(lián) =(mm) 18 軸器的型號。 T3=**103=322785 ) 按照計算轉(zhuǎn)矩 Tca 應(yīng)小于聯(lián)軸器的公稱轉(zhuǎn)矩的條件，查標準GB/T 43232021，選用 LT7 型彈性柱銷聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為500N半聯(lián)軸器的孔徑 d1=40(mm) ，固取d78=40(mm)。 m)。半聯(lián)軸器長度 L=82mm，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度 L1=60mm。 ③ 56段軸要與滾動軸承相配合，考慮到主要承受徑向力，軸向也可承受小的軸向載荷。 6009 深溝球軸承的右端用軸承端蓋進行軸向定位，左端用套筒進行軸向定位。 ⑤ : 齒輪的右端采用軸肩定位，軸肩高度?。ㄝS 直徑的~ 倍），這里取軸肩高度 h=(mm)，所以)(5543 mmd ?? ；軸的寬度去 b=,取軸的寬度為)(543 mmL ?? 。按 d45=50mm ，由手冊查得平鍵的截面 b*h=16*10(mm)見 [2]表 42, L=100（ mm）；按d78=40(mm)，由手冊查得平鍵的截面 b*h=12*8(mm)見 [2]表 42, L=40（ mm）。滾動軸承與軸得周向定位，是用過渡配合來保證的，此處選軸的尺寸公差為 m6。各軸肩處的圓角半徑為 。在確定軸的支點位置時，應(yīng)從手冊中查出 a 值參照 [1]圖 1523。 L2=135mm, L3=73mm 根據(jù)軸的計算簡圖作出軸的彎矩圖和扭矩圖。當扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為靜應(yīng)力時取 ? ≈ ；當扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動循環(huán)變應(yīng)力時取 ? ≈ ） ① ： 計算軸的應(yīng)力 M P aW TMca )( 22 ??? ?? 前已選定軸的材料為 45 號鋼，由 軸常用材料性能表 查得[ 1?? ]=60MPa，因此 ca? [ 1?? ]，故安全。 從應(yīng)力集中對軸的疲勞強度的影響來看，截面 III 和 IV處過盈配合引起的應(yīng)力集中最嚴重；從受載的情況來看，截面 C上的應(yīng)力最大。截面 C 上雖然應(yīng)力較大，但應(yīng)力集中不大（過盈配合及鍵槽引起的應(yīng)力集中均在兩端），而且這里軸的直徑最大，故截面 C 也不必校核。鍵槽的應(yīng)力集中系數(shù)比過盈配合的小，因而該軸只需校核截面 III 左右兩端即可。 由 表 151 查得MPaB 640?? , MPa2751 ??? , MPa1551?? . 截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù) ?? 及 ?? 按附表32 查取。 軸按磨削加工，由附圖 34 得表面質(zhì)量系數(shù)為 ?? ?? ?? 軸為經(jīng)表面強化處理，即 1?q? ，則按式（ 312）及式（ 312a）得綜合系數(shù)為 MPaT ?? ??? ??? ??k ?rk ??K?rK 24