【正文】 ?? dU ijtt ,Re ? （ 14） Galvin et al. (1999b)利用了一個(gè)由 Zigrang and Sylvester (1981)提出的結(jié)論來表示雷諾數(shù)與沉降末速的關(guān)系。他們提出一種更精確的相關(guān)關(guān)系把雷諾數(shù)表示為阿基米德數(shù)的函數(shù)，這種表示的估計(jì)誤差在177。這種相關(guān)關(guān)系是： ? ?? ? ))s i n ((l o gRel o g 876510432110 cAccccAcAcAct ??????? （ 15） 這里， A=log10Ar,而 Ar= (7 )2fij3 u/ppgp fd ）（ ,后者即為阿基米德數(shù)。 計(jì)算模擬 正如前面提到的，估計(jì)滑移速度需要估計(jì)理查德森和扎基指數(shù)和顆粒的終端沉降末速。 表 1 用于模擬計(jì)算的原煤可洗性數(shù)據(jù) 懸浮液密度可以根據(jù)式（ 11）估計(jì)，那么滑移速度可以根據(jù) 式（ 5）來估計(jì)，并且和表面脈動(dòng)水流速比起來，滑移速度大致上和表面脈動(dòng)水流速與空隙率的商成比例。如果粒子的滑移速度等于脈動(dòng)水流速度（相對(duì)于靜止的觀測(cè)者），那么該粒子有一個(gè)相對(duì)于靜止的觀測(cè)者的零速度。這種粒子進(jìn)入底流和進(jìn)入溢流的概率是相等的。再加上粒子運(yùn)動(dòng)的質(zhì)量平衡式（ 6）和（ 7），估計(jì)分選機(jī)的性能是否充分。代碼要求以操作參數(shù)和入料的材 料特性作為輸入。為了計(jì)算，所需入料的參數(shù)包括顆粒系統(tǒng)的粒度分布和大小級(jí)別的密度分布參數(shù)。 在表 1中，每種尺寸的間隔被認(rèn)為是單個(gè)的大小和每個(gè)密度間隔被認(rèn)為是恒定的。然而，在實(shí)踐中對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行評(píng)估，只是用一些廣泛間隔的密度值。因此，在我們的計(jì)算，實(shí)驗(yàn)獲得的可洗性數(shù)據(jù)使用標(biāo) 準(zhǔn)的三次樣條法插補(bǔ)獲得的。作為輸入數(shù)據(jù)，然后使用所生成的數(shù)據(jù)集。 結(jié)果與討論 為了研究了不同的粒度分布對(duì) FDS 的性能影響，計(jì)算分三種類型的輸入來進(jìn)行。上述三種類型的入料的粒徑分布，大小級(jí)別的灰分分布和可洗性分析都是通過實(shí)驗(yàn)獲得的。 NSF 這種入料，出于實(shí)用的目的，可認(rèn)為是大小均勻的和其粒度分布可以不考慮。預(yù)測(cè)出的組合物和上溢和下溢的產(chǎn)品的質(zhì)量流速，被用來計(jì)算分離性能，以一個(gè)分區(qū)曲線的形式。尺寸的影響被稱為 39。它會(huì)根據(jù)大小導(dǎo)致分離。富集效應(yīng) 39。 、 WSF 入料的模擬 研究床的壓力和脈動(dòng)水的流速的影響，可以看出，精煤產(chǎn)率隨溢流的增加和床壓力以及脈動(dòng)水流速的變化而變化，如圖 4。在較低的床壓力區(qū)域中灰分含量的下降比在低脈動(dòng)水水速的條件下更尖銳 ，但比高脈動(dòng)水流速條件下更平緩。然而，在高脈動(dòng)水流速下 更陡。因此，有效的懸浮密度低和床孔隙度高時(shí)，床形成條 件不足。由于床的壓力增加，產(chǎn)生更大的向上的力和較高的沉降阻力，溢流產(chǎn)物的產(chǎn)率增加。 在低的床的壓力區(qū)域，主要是按大小分類富集效果的影響仍然微不足道。由于他們超細(xì)粒有高含灰量，清潔煤的灰分（溢流產(chǎn)品）是高灰分的。高床壓力提高了分離的密度和較大的較輕的顆粒到達(dá)溢水口，導(dǎo)致清潔煤灰分的含量低。隨著脈動(dòng)水速的增加，較高質(zhì)量的顆粒也參與液壓運(yùn)輸。因此，在高速的脈動(dòng)水流速條件下，床壓力對(duì)清潔煤分選效果的影響梯度不是很大。 4 可以明顯看出，、為了有效的按密度分離， FDS 應(yīng)高于某個(gè)閾值的床的壓力進(jìn)行操作。有效分離的操作壓力制度示于圖中 . 4。因此，需要一個(gè)取決于商業(yè)要求的折衷。在圖4提到的床壓力下，更尖銳的分布圖并沒有出現(xiàn)。顆粒的密度和粒度的不同組合，導(dǎo)致具有相同質(zhì)量的顆粒，需要相同的向上力來阻止沉降。這就是為什么按步驟展現(xiàn)性能曲線。可以看出，隨著顆粒密度增加分配系數(shù)降低，說明溢流中重物質(zhì)的錯(cuò)配物含量增加。床的壓力升高，由于增加向上的力也增加，錯(cuò) 9 9 配物也增加。這主要是由于這樣的事實(shí)，該床還沒有得到充分的利用。這導(dǎo)致超細(xì)粒隨著水一起進(jìn)入底流， fromthis 討論得出結(jié)論，更寬的粒度分布的進(jìn)料不會(huì)產(chǎn)生良好的分離。隨著床層壓力的增加投入的潔凈煤灰分含量增加，低床層壓力區(qū)域沒有觀察到這種進(jìn)料。在這種情況下進(jìn)料的粒度較大，個(gè)別顆粒的質(zhì)量也較高。兩個(gè)床層的壓力的增加和脈動(dòng)水流流速的提高，通過穩(wěn)定的重介質(zhì)和增加的 向上的力來提高 FDS 的性能。提高床層的壓力和脈動(dòng)水流速度來提高向上的力，提高有效的懸浮密度從而，增加的切點(diǎn)密度。 進(jìn)料粒度 + 的模擬結(jié)果表明性能的提高靠床層壓力增加和脈動(dòng)的水流流速，如圖 8所示。發(fā)現(xiàn)產(chǎn)量的增加和床層壓力以及脈動(dòng)水流量有關(guān)即使少量消耗在提高潔凈煤炭品位。切口的密度（ρ 50）隨床層的壓力以及在脈動(dòng)水速度的增加而增加。在低脈動(dòng)水的條件下，切割密度太低時(shí)，床層壓力是低的。由于床層的壓力的增大，切口密度上升，但從分區(qū)中的曲線開始顯示開始表明產(chǎn)生的尺寸效應(yīng)。相似的趨勢(shì)被視為具有中間（圖 9B）和高（圖 9C）的脈動(dòng)水速率。理想的情況下，為了整個(gè)進(jìn)料料的完全分離，可能需要一系列許多 FDS 單元在不同的操作條件下，一個(gè)接一個(gè)的裝備，在對(duì)待不同大小的顆粒。結(jié)果是驗(yàn)證所有三種類型的進(jìn)料產(chǎn)品的粒 13 13 度分布和密度分布一樣在前面討論的一節(jié)。作為進(jìn)料 + 是十分接近的尺寸，其尺寸分布和尺寸分布沒有確定。規(guī)定在低壓和高壓力區(qū)都有試驗(yàn)測(cè)量和計(jì)算密度可視為相同，它在高壓力（區(qū)圖 10B）甚至更好。因此，密度基于濃度的影響變得顯著。在沒有重介質(zhì)時(shí)在此 進(jìn)料，只有非常低的密度顆粒觀察到溢出，如圖 10A 、對(duì)進(jìn)料 + 粒度進(jìn)行驗(yàn)證 產(chǎn)品分布在一個(gè)較低的脈動(dòng)水流速率和較高的脈動(dòng)的水流速時(shí)此時(shí)床層壓力為 25%比較計(jì)算密度和試驗(yàn)密度圖 12 顯示出類似的對(duì)比的粒度分布。 15 15 、對(duì)進(jìn)料 粒度進(jìn)行驗(yàn)證 在兩個(gè)不同的床 層 壓力下，通過計(jì)算和實(shí)驗(yàn)得到的密度分布對(duì)于廣泛分布的進(jìn)給料示于圖 13A和 B。由此可得，我們模型接近懸浮液的平均密度被取為有效密度分離。在這樣做時(shí)，它被認(rèn)為是整個(gè)固體懸浮在水中形成的漿液床層的水。這張圖片變得更加復(fù)雜在廣泛分布式進(jìn)料是因?yàn)榇嬖谝徊糠至魇\(yùn)走了不屬于懸浮床的部分。因此，重介質(zhì)形成位于底部的床層是不夠的。由于缺乏密度效應(yīng)和規(guī)模效應(yīng)的優(yōu)勢(shì)在分選性能同時(shí)低床層壓力下在其他地方討論（薩卡等人， 20xx 年）。為了證實(shí)這一理念，進(jìn)行了進(jìn)一步的計(jì)算假設(shè)懸浮密度相當(dāng)?shù)汀膱D中可以看出，當(dāng)該懸浮液密度被修改時(shí)，匹配實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)和計(jì)算的數(shù)據(jù)是顯著改善的。因此，顯而易見的是，在大多數(shù)條件下該模型是能夠預(yù)測(cè)的 FDS 的性能。該模型預(yù)測(cè)較高的懸浮密度該計(jì)算和實(shí)驗(yàn)結(jié)果之間存在不匹配。在一般情況下，發(fā)現(xiàn)該模型更準(zhǔn)確地預(yù)測(cè)的上溢流和下溢流的產(chǎn)品的大小分布。該模