【正文】 運(yùn)輸?shù)脑黾印Ｒ虼?，更廣泛的較高比重的顆粒隨著更輕和更純的煤顆粒輸送到溢流。這種類型的入料分區(qū)曲線方面的分離性能示于圖 .5。這表明，不論粒子密度，超細(xì)粒被輸送水的溢流。通常高產(chǎn)灰的模式是觀察進(jìn)料，即由于產(chǎn)量增加，灰分含量也增加如圖 6 所示 。有趣的是，這種情況下的 FDS反應(yīng)的是非常相似的與進(jìn)料粒度自 + 去除 毫米的顆粒 FDS進(jìn)行更經(jīng)常地的規(guī)模效應(yīng)一定程度上降低。床層中壓力進(jìn)一步增加，增加了有效的懸浮濃度（懸浮密度）到這樣一種程度，大量的錯位物料在高密度段開始發(fā)生。 、對 + 進(jìn)料進(jìn)行驗(yàn)證 圖 10 A 和 B顯示的實(shí)驗(yàn)密度和計(jì)算密度床層的壓力為 20％和 32％的 FDS產(chǎn)品分布，分別在脈動水速度 14 次每分鐘?？梢钥闯鲈撃Ｐ屯ㄟ^預(yù)測的密度分布，并看出計(jì)算和實(shí)驗(yàn)的密度分布之間的不匹配隨著床壓力的降低而增加。在上部區(qū)域中 ，重介質(zhì)形成幾乎是不存在的，因此，假定的懸浮密度是高于實(shí)際密度的。然而，在低床層壓力條件下該床層是沒有充分發(fā)展，人工重介質(zhì)是缺少的 條件不利于產(chǎn)生良好的集聚效應(yīng)。床層壓力與平均懸浮密度和平均床層空隙率有關(guān)。另一方面，過高的床層壓力會導(dǎo)致小的重粒子溢出 這種 錯位。大模型的預(yù)測結(jié)果 ， 理論與實(shí)驗(yàn)結(jié)果是相當(dāng)接近的。據(jù)觀察所得一個相近尺寸的進(jìn)料 18 18 料通過減少尺寸效應(yīng)增強(qiáng)單元的濃度的性能。在這些條件下，該模型預(yù)測的產(chǎn)品的密度分布以及僅與一些修改的模型有關(guān)在一定懸浮濃度（懸浮密度）下。我們認(rèn)為，對預(yù)測產(chǎn)品的密度分布誤差在估計(jì)的懸浮密度是主要的原因。懸浮液中的平均密度取為料漿中的固體和水的密度的加權(quán)平均。人工重介質(zhì)在床 14 14 層上完全鋪展在高壓力區(qū)。正是因此，顯然，根據(jù)給定的操作條件，分選的環(huán)境的完善是對于特定尺寸等級的顆粒，而其他尺寸類別妨礙分選性能。 12 12 模擬 FDS 的各種條件的分選性能曲線如圖 9所示。因此，在低壓力（無人為添加重介質(zhì)）沒有觀察到分選。我們也觀察到，較輕的顆粒在較低壓力下的錯位進(jìn)入底流。分區(qū)曲線的一個顯著特征是，分步分離。 從圖。因此，在這種情況下和低的脈動水速條件下，只有超細(xì)粒經(jīng)液壓運(yùn)輸溢出。另一方面，在壓力較高的區(qū)域中低脈動水流速的情況下，灰分含量上升非常緩慢。尺寸作用 39。一個 毫米公稱尺寸以下廣泛間隔分布的入料輸入（ WSF），一個 8 8 毫米以下 毫米以上狹隘分布的入料輸入（ NSF）還有一個 毫米以下 毫米以上中等間隔分布的入料輸 入（ ISF）。這種假設(shè)只有在間隔很窄時是有效的。滑移速度大于脈動水 速度的顆粒進(jìn)入底流，否則，進(jìn)入溢流。 由于這種相關(guān)性也聲稱自己是獨(dú)立的解決制度，并提供了更準(zhǔn)確的估計(jì)了終端沉降速度，它已被用于整個研究。 Grasideand AlDibouni, 1979。 、空隙率 孔縫（噴出）水的速度 是通過估計(jì)空隙率來估計(jì)的，利用顆粒的性質(zhì)的平均。因此，在使用上述模型進(jìn)行計(jì)算 FDS 的性能前，懸浮密度和脈動水的流速必須估計(jì)。 質(zhì)量平衡 如果顆粒運(yùn)動同時考慮總的質(zhì)量平衡和組份量的質(zhì)量平衡，這樣分選過程的描述就完整了。受阻沉降給下降的粒子帶來了額外的阻力。 3 3 FDS 通過改變脈動水的流量和床 層 壓力實(shí)現(xiàn)多固體給料，其分選效果尚未被測定。 (Galvin et al., 1999b。 Galvin et al. (1999a)考慮到終端沉降速度和密度差，提出了滑移速度的經(jīng)驗(yàn)公式。分選效果取決于壓力設(shè)定，脈動水流速和給料特性。大小和密度對分離過程都有實(shí)質(zhì)性的的影響。這些力的綜合作用決定了顆粒的最終沉降速度。過高的床壓將導(dǎo)致高密度顆粒在溢 流口流出 錯配物含量 增加 。懸浮液密度和床空隙度采用平均的方法融入實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ彤a(chǎn)生影響。 關(guān)鍵詞： FDS 分選機(jī)；模型；滑移速度；模擬；重選 介紹 顆粒 是 基于液體流化后他們的密度和大小 分離的 ，這里干擾沉降起著決定性作用，這引起了研究者的興趣。有效的 壓力取決于流化固體或者 懸浮液的有效密度。給料漏斗延伸到倉體 以下約是其邊長的三分之一。 Van Der Wieleal. (1996) 提出了一種穩(wěn)態(tài)力平衡模型來估計(jì)分類速度的流化粒子。 (Epstein, 20xx。二元的顆粒分離機(jī)制包涵按密度分選和按按粒度分選，這種機(jī)制是經(jīng)過論證的。本研究的目的是提供一個簡單的，但現(xiàn)實(shí)的 數(shù)學(xué)描述來預(yù)測顆粒尺寸和多固體入料密度分布，床壓力和脈動水流量對 FDS 分選性能的影響?？紤]到總的阻力，這可以示出顆粒相對于流體的速度，即滑移速度，是一個與固體的體積分?jǐn)?shù)和粒子終端沉降速度有的函數(shù)。因此，可以得到一個整體性能的完整描述。因此，空隙率是在底部最低，并沿軸向距離增加。孔隙噴出的脈動水流速是用表面的脈動水流速除以空隙率來模擬計(jì)算 的。雷諾數(shù)與沉降速度的關(guān)系如下： ?? dU ijtt ,Re ? （ 14） Galvin et al. (1999b)利用了一個由 Zigrang and Sylvester (1981)提出的結(jié)論來表示雷諾數(shù)與沉降末速的關(guān)系。 表 1 用于模擬計(jì)算的原煤可洗性數(shù)據(jù) 懸浮液密度可以根據(jù)式（ 11）估計(jì)，那么滑移速度可以根據(jù) 式（ 5）來估計(jì)，并且和表面脈動水流速比起來，滑移速度大致上和表面脈動水流速與空隙率的商成比例。代碼要求以操作參數(shù)和入料的材 料特性作為輸入。因此，在我們的計(jì)算，實(shí)驗(yàn)獲得的可洗性數(shù)據(jù)使用標(biāo) 準(zhǔn)的三次樣條法插補(bǔ)獲得的。 NSF 這種入料，出于實(shí)用的目的，可認(rèn)為是大小均勻的和其粒度分布可以不考慮。富集效應(yīng) 39。因此，有效的懸浮密度低和床孔隙度高時，床形成條 件不足。高床壓力提高了分離的密度和較大的較輕的顆粒到達(dá)溢水口，導(dǎo)致清潔煤灰分的含量低。有效分離的操作壓力制度示于圖中 . 4。這就是為什么按步驟展現(xiàn)性能曲線。這導(dǎo)致超細(xì)粒隨著水一起進(jìn)入底流， fromthis 討論得出結(jié)論，更寬的粒度分布的進(jìn)料不會產(chǎn)生良好的分離。提高床層的壓力和脈動水流速度來提高向上的力，提高有效的懸浮密度從而，增加的切點(diǎn)密度。在低脈動水的條件下，切割密度太低時，床層壓力是低的。結(jié)果是驗(yàn)證所有三種類型的進(jìn)料產(chǎn)品的粒 13 13 度分布和密度分布一樣在前面討論的一節(jié)。在沒有重介質(zhì)時在此 進(jìn)料，只有非常低的密度顆粒觀察