【正文】 JTG D602004）。橋面鋪裝為瀝青混凝土，厚度為10cm，規(guī)范查得瀝青混凝土容重為24KN/m3，計算每米橋面鋪裝的重量為2410=24KN/m。（3）混凝土收縮徐變：混凝土的收縮徐變系數(shù)按照《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG D622004）的規(guī)定計算。 可變作用汽車荷載采用公路—Ⅰ級荷載，不計掛車荷載。2）橫向分布調(diào)整系數(shù)：多車道橋梁上的汽車荷載應(yīng)考慮多車道折減。橫向分布調(diào)整系數(shù)為4=。4）溫度荷載：計算橋梁結(jié)構(gòu)因均勻溫度作用引起外加變形或約束變形時，應(yīng)從受到約束時的結(jié)構(gòu)溫度開始，考慮最高和最低有效溫度的作用效應(yīng)。該橋為混凝土橋，最高溫度為34℃，最低為3℃，假定合攏時的溫度為20℃，所以梁體按均勻升溫15℃，均勻降溫15℃計算。（尺寸單位mm，溫度單位℃） 非線性溫度示意圖 偶然荷載主要為地震作用。 荷載組合按《通用規(guī)范》。采用兩幅橋，每幅橋梁體為直腹板單箱單室。兩幅橋相距1m，橋總寬21m。 橋墩為空心墩結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)為樁基礎(chǔ)?？缰辛焊邽榭缍鹊?/30—1/50，取跨中梁高H=2m。公路橋中，箱梁腹板間距變化較大，頂板最小厚度與腹板間的關(guān)系可以參照《橋梁工程》表42。 底板厚度跨中底板厚度受力上不控制設(shè)計，但由于正彎矩區(qū)要求在底板內(nèi)配置一定數(shù)量的預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋。 腹板腹板的厚度由受力和構(gòu)造兩個方面綜合控制。厚度綜合考慮取50cm。 梗脅尺寸箱梁頂板梗脅高寬比一般為1:2~1:4之間，底板梗脅的高寬比一般為1:1~1:2之間。： 支點處梁截面尺寸 跨中梁截面尺寸 下部結(jié)構(gòu)尺寸 空心墩采用施工比較方便的直坡式矩形空心。 空心墩高10m，上下分別設(shè)置3m的實體段，和3m的實體過渡段，空心段6m。倒角尺寸40cm40cm。樁長為10m，打入弱風(fēng)化的巖層作為持力層。 材料類型 混凝土全橋上部結(jié)構(gòu)采用C50混凝土，下部結(jié)構(gòu)包括墩臺、承臺、基礎(chǔ)均采用C30混凝土。 施工方案擬定 施工方法的選擇我國建造的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的施工方法很多，常用的施工方法有：支架就地澆注施工、懸臂施工、逐孔施工和頂推施工等。懸臂施工通常分為懸臂澆注和懸臂拼裝，懸臂澆筑是在橋墩兩側(cè)對稱逐段就地澆筑混凝土，待混凝土達(dá)到一定強(qiáng)度后，張拉預(yù)應(yīng)力筋，移動機(jī)具，模板繼續(xù)施工。梁體每2~4米分為一個節(jié)段，以掛籃為施工機(jī)具，從橋墩開始對稱伸臂逐段現(xiàn)場澆筑混凝土。(2) 使用范圍系統(tǒng)能考慮的恒載有：自重、混凝土收縮、徐變、溫度變化、二期恒載、施工臨時荷載及其它外加荷載；能輸出如下結(jié)果：結(jié)構(gòu)簡圖、各階段恒載內(nèi)力圖、位移圖、內(nèi)力包絡(luò)圖。(4) 注意事項由于MIDAS是一個以圖層分塊的軟件，因此在導(dǎo)入文件時，一定要注意對塊的分層。 結(jié)構(gòu)計算模型為了使用邁達(dá)斯進(jìn)行縱向計算，要對全橋進(jìn)行節(jié)段劃分。對主梁懸臂施工段劃分成了3m,，合攏段為9m。主梁內(nèi)力包括恒載內(nèi)力、活載內(nèi)力和附加內(nèi)力。即先求解影響線然后進(jìn)行面積積分求得。對于預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁等超靜定結(jié)構(gòu)，由于收縮徐變、張拉預(yù)應(yīng)力筋、支座沉降、溫度等，結(jié)構(gòu)的變形受到贅余約束而不能自由發(fā)生，均會產(chǎn)生支座反力和內(nèi)力，即為“二次反力”和“二次內(nèi)力”。主梁恒載內(nèi)力，包括自重引起的主梁自重（一期恒載）內(nèi)力Sg1和二期恒載（如橋面鋪裝、欄桿等）引起的主梁后期恒載內(nèi)力。 恒載作用下彎矩包絡(luò)圖；彎矩（KN很顯然，不管采用何種施工方法，這時結(jié)構(gòu)已成為最終體系——連續(xù)梁橋，因此力學(xué)計算圖式已十分明確。對于等截面連續(xù)梁或按某種規(guī)律變化的連續(xù)梁可先計算繪制影響線，然后進(jìn)行影響線加載。： 汽車活載作用下彎矩包絡(luò)圖；彎矩（KN計算橋梁結(jié)構(gòu)因均勻溫度作用引起外加變形或約束時，應(yīng)從受到約束時的結(jié)構(gòu)溫度開始，考慮最高和最低有效溫度的作用效應(yīng)。當(dāng)采用非線性溫度梯度時，即使靜定結(jié)構(gòu)也會產(chǎn)生自應(yīng)力。 下面是溫度自應(yīng)力的計算：設(shè)溫度梯度沿梁高按任意曲線T（y）分布，取一梁段，當(dāng)縱向纖維不受約束，能自由伸縮沿梁高各點自由變形為：ε(y)=αT(y) （41）式中：α——材料的線膨脹系數(shù)。由縱向纖維約束而產(chǎn)生的應(yīng)變?yōu)椋害纽?y)=εT(y)εa(y)=αT(y)( ε0+χy) （43）由上式產(chǎn)生的應(yīng)力稱為溫度次應(yīng)力，其值為：σso(y)=E. ε(y)=E[αT(y)( ε0+χy)] （44）由于在單元梁段上無外荷載作用，因此自應(yīng)力在截面上是自相平衡的應(yīng)力，可利用截面上應(yīng)力總和為零和對截面重心軸處力矩為零的條件，求出e 與c值。在本設(shè)計中，根據(jù)第三章設(shè)計荷載的內(nèi)容可知，有兩種類型的溫度存在，一種類型是整體升溫20℃和整體降溫20℃，一種類型是非線性溫度，有升溫和降溫兩種。m） 升溫作用下結(jié)構(gòu)剪力圖；剪力（KN） 降溫作用下結(jié)構(gòu)彎矩圖；彎矩（KNm）；剪力（KN） 組合內(nèi)力 根據(jù)各項計算結(jié)果，將運(yùn)營階段各種組合的最大組合內(nèi)力挑出，繪制內(nèi)力包絡(luò)圖。m） 使用階段剪力包絡(luò)圖；剪力（KN）第5章 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算與布置 預(yù)應(yīng)力筋的估算預(yù)應(yīng)力混凝土截面配筋，是根據(jù)前面兩種極限狀態(tài)的組合結(jié)果，確定截面受力的性質(zhì)，分為軸拉、軸壓，上緣受拉偏壓、下緣受拉偏壓、上緣受拉偏拉、下緣受拉偏拉，上緣受拉受壓和下緣受拉受壓8種受力類型，分別按照相應(yīng)的鋼筋估算公式進(jìn)行計算。需要說明的是，之所以稱為鋼束的“估算”，是因為計算中使用的組合結(jié)果并不是橋梁的真實受力。此時與真實受力狀態(tài)的差異由以下四方面引起：① 未考慮預(yù)加力的作用；② 未考慮預(yù)加力對徐變、收縮的影響；③ 未考慮（鋼束）孔道的影響；④ 各鋼束的預(yù)應(yīng)力損失值只能根據(jù)經(jīng)驗事先擬定。因此，預(yù)應(yīng)力筋的數(shù)量可從這兩方面綜合考慮。截面的安全性是通過截面抗彎安全系數(shù)來保證的?！炷量箟涸O(shè)計值強(qiáng)度；—預(yù)應(yīng)力筋抗拉設(shè)計值強(qiáng)度；Ay—單根預(yù)應(yīng)力筋束截面積； b—截面寬度。這忽略實際上存在的雙筋影響時（受拉區(qū)和受壓區(qū)都有預(yù)應(yīng)力筋）會使計算結(jié)果偏大，作為力筋數(shù)量的估算是允許的。e上Ny下Ny上e下Y上Y下MminMmax+++Ny下Ny上Mmax合成+Mmin合成 正常使用狀態(tài)計算圖規(guī)范規(guī)定，截面上的預(yù)壓應(yīng)力應(yīng)大于荷載引起的拉應(yīng)力，預(yù)壓應(yīng)力與荷載引起的壓應(yīng)力之和應(yīng)小于混凝土的允許壓應(yīng)力（為），或為在任意階段，全截面承壓，截面上不出現(xiàn)拉應(yīng)力，同時截面上最大壓應(yīng)力小于允許壓應(yīng)力。Mmax、Mmin項的符號當(dāng)為正彎矩時取正值，當(dāng)為負(fù)彎矩時取負(fù)值，且按代數(shù)值取大小。公式（55）變?yōu)? （59） 公式（57）變?yōu)? （510） 由預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生的截面上緣應(yīng)力和截面下緣應(yīng)力分為三種情況討論：a 截面上下緣均配有力筋Ny上和Ny下以抵抗正負(fù)彎矩，由力筋Ny上和Ny下在截面上下緣產(chǎn)生的壓應(yīng)力分別為： （511） （512） 將式（59）、（510）分別代入式（511）(512)，解聯(lián)立方程后得到 （513） （514） 令 代入式（513）（514）中得到 （515） （516） 式中，Ay—每束預(yù)應(yīng)力筋的面積； —預(yù)應(yīng)力筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計值；e—預(yù)應(yīng)力力筋重心離開截面重心的距離；K—截面的核心距；A—混凝土截面面積； b 當(dāng)截面只在下緣布置力筋Ny下以抵抗正彎矩時 當(dāng)由上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時: （517） 當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時: （518） C 當(dāng)截面中只在上緣布置力筋Ny上 以抵抗負(fù)彎矩時： 當(dāng)由上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時: （519） 當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時: （520） 當(dāng)按上緣和下緣的壓應(yīng)力的限制條件計算時(求得預(yù)應(yīng)力筋束數(shù)的最大值)。其關(guān)系為：當(dāng)承受時， （523） 當(dāng)承受時， （524） 對于連續(xù)梁體系，或凡是預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)，在初步計算預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量時，必須計及各項次內(nèi)力的影響。因此，在初步計算預(yù)應(yīng)力時，只能以預(yù)估值來考慮，本設(shè)計用提高15％的midas輸出彎矩值來進(jìn)行設(shè)計，此項估算是非常粗略的。 預(yù)應(yīng)力筋的估算本設(shè)計主梁縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋采用標(biāo)準(zhǔn)為ASTMA：A416270級高強(qiáng)度低松弛鋼絞線()，=1860MPa。本設(shè)計中，截面上緣的實配預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)參照施工階段估索程序的計算結(jié)果，截面下緣的實配預(yù)應(yīng)力筋數(shù)參照為滿足成橋應(yīng)力檢算時的計算結(jié)果。表51 縱向預(yù)應(yīng)力筋配置節(jié)點號上 緣下 緣估算配筋實際配筋估算配筋實際配筋10052620052630052640052650052660052670052680052690052610005281100528120053013005341400123415001214160012141700121418001214190012142000121421001235220012352300123524001235250012352600123327001233280012332900123330001233310012333200123333001233340012333500153336001533370015333800153339001533400015354100153542001535430015354400151445001514460020144700201448002014490020145000203551002035520020355300202954002029550020275600202757002027580020275900202760002027610020276200202763002027表52 縱向預(yù)應(yīng)力筋估算：單 元位 置頂/底Mi(kNm)Msum (kNm)Mj kNmEy(m)Ny (kN)1I[1]底1I[1]頂1J[2]底1J[2]頂2I[2]底2I[2]頂2J[3]底2J[3]頂3I[3]底3I[3]頂3J[4]底3J[4]頂4I[4]底4I[4]頂4J[5]底4J[5]頂5I[5]底5I[5]頂5J[6]底5J[6]頂6I