【正文】 一地區(qū)可能會(huì)接近ICHAZ的外邊界。根據(jù)仿真結(jié)果，從焊縫中心線的距離為2毫米，最高溫度約為700176。這些冷卻速度比馬氏體形成的臨界冷卻速度快得多。C和246176。C（馬氏體開始溫度）之間的溫度范圍內(nèi)的平均冷卻速率，在0毫米，176。C/S）。根據(jù)連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變（CCT）508鋼[ 23 ]圖，為形成馬氏體臨界冷卻速度為900176。有望熔合區(qū)內(nèi)，（母材）無(wú)固態(tài)相變的發(fā)生，因?yàn)樵谶@個(gè)位置的峰值溫度低于Ac1溫度（700176。C。176。920176。1300176。融合區(qū)內(nèi)，而點(diǎn)在1毫米約恰逢融合線，分別。由此產(chǎn)生的預(yù)測(cè)模型，可以用來(lái)推斷的微觀結(jié)構(gòu)，有可能產(chǎn)生的激光焊接過(guò)程中。4討論。似乎有低估的趨勢(shì)，冷卻速度。每個(gè)位置的峰值溫度都很好。計(jì)算出的焊縫幾何尺寸和尺寸與實(shí)驗(yàn)結(jié)果吻合較好。如果假定聚變邊界對(duì)應(yīng)于約1500176?；诜逯禍囟鹊目臻g分布，焊縫形貌和尺寸可以預(yù)測(cè)。一個(gè)squirrel2040系列數(shù)據(jù)記錄器，用于在焊接過(guò)程中的熱歷史記錄。為了驗(yàn)證模擬結(jié)果，無(wú)論是實(shí)驗(yàn)測(cè)得的熱循環(huán)和熔合區(qū)形態(tài)進(jìn)行了比較與那些從模擬所產(chǎn)生的預(yù)測(cè)。在這里，T和T0在板被焊接的表面溫度和環(huán)境溫度，分別。所使用的材料的熱物理性能的文獻(xiàn)[ 45 ] 在熱分析過(guò)程中，對(duì)流邊界條件適用于所有自由表面的模型，除了對(duì)稱的平面，其中一個(gè)絕熱邊界條件。配電遵循高斯熱流分布在每一層的旋轉(zhuǎn)拋物面。在體積熱源模型，高斯熱通量分布往往假定在徑向方向和“鑰匙孔”被認(rèn)為是一個(gè)圓柱體或截?cái)噱F[ 39 ]。有一個(gè)公認(rèn)的“鑰匙孔”現(xiàn)象[ 39 ]，[ 42 ]和[ 43 ]，其中一些激光功率被吸收的離子蒸汽在鑰匙孔，并轉(zhuǎn)移到焊接熔池表面，這也是“小孔”邊界。瞬態(tài)溫度，噸，被確定為一個(gè)函數(shù)的時(shí)間，噸，和空間（，），通過(guò)求解下面的傳熱方程[ 37 ]和[ 38 ]在這里，K（t）的熱導(dǎo)率為在1 K W M??1溫度的功能，ρ（t）是密度為3的魔芋葡甘聚糖?溫度功能，CP（T）是在恒定的壓力作為一個(gè)J 1 K 1公斤??溫度函數(shù)的具體熱，和QV是WM3容積熱通量 高功率激光束是一個(gè)高度集中的熱源，熱源模型通常用于在激光束焊接的數(shù)值分析中的各種穿透深度的功率密度的變化。在這個(gè)模型中，X軸對(duì)應(yīng)的焊接方向，Y軸是正常的焊接方向但在板的平面，和Z方向的平面外方向。細(xì)網(wǎng)格中的熔合區(qū)附近的熱影響區(qū)，陡峭的溫度梯度可以預(yù)期，而較粗的網(wǎng)格被用來(lái)進(jìn)一步遠(yuǎn)離焊縫和熱影響區(qū)的坡度可能沒那么嚴(yán)重。圖17顯示了網(wǎng)格配置。（4）由于焊接接頭的對(duì)稱性，可以應(yīng)用于對(duì)稱性，因此，只有必要的模擬焊接接頭的一側(cè)。（3）在焊接過(guò)程中的熱流量是由傳導(dǎo)和對(duì)流的影響，即輻射的影響可以忽略。三維有限元建模的自激光焊接工藝的制定和程序這是理解激光自熔焊接SA508鋼時(shí)的微觀組織演化研究焊接過(guò)程的溫度場(chǎng)的重要，這是特別是在焊接熱影響區(qū)的情況。C，在室溫下呈現(xiàn)韌性斷裂的等軸韌窩在圖16（g）–（J）。C，無(wú)論是基礎(chǔ)材料和激光焊接的試樣，達(dá)到更高的吸收能量呈現(xiàn)韌性斷裂表面的等軸韌窩在圖16（d）和（e），而較低的能量吸收了由解理斷裂表面的激光焊接試樣（圖16（f））。C顯示韌性斷裂表面的等軸韌窩（圖16（b））。（圖16（a）和（c））。斷口的基體材料和激光焊接試樣的沖擊試驗(yàn)后，在圖16中所示的高放大倍率。在0176。激光焊接試樣斷裂在?20176。斷裂的基礎(chǔ)材料試件在?20176。激光焊接試樣斷裂在?40176。韌性斷裂的區(qū)域和隨后的脆性斷裂的區(qū)域之間的邊界清楚地是在圖15（1）。為基料在?40176。C為激光焊接的試樣，但在這些溫度約100 J這些孤立的低韌性值貢獻(xiàn)了大量分散在吸收能量值的激光焊接試樣在測(cè)試溫度低平均值。然而，有孤立的低能量吸收值66 J在?40176。176。C對(duì)應(yīng)的測(cè)試溫度，?20176。它可以發(fā)現(xiàn)從夏比沖擊試驗(yàn)結(jié)果的平均吸收的激光焊縫試樣的能量相媲美的基礎(chǔ)材料。176。C對(duì)應(yīng)的試驗(yàn)溫度，?20176。相比之下，激光焊接的結(jié)果中的散射意味著任何這樣的趨勢(shì)是不明顯的。許多研究人員已經(jīng)reported，激光和電子束焊接過(guò)程中可能對(duì)目前的困難owing韌性試驗(yàn)區(qū)的兩個(gè)窄融合在一起，有一個(gè)大學(xué)學(xué)位的高強(qiáng)度的高匹配接頭[ 31 ]，[ 32 ]，[ 33 ]和[ 34 ]。C），這可能是attributed的偏差，在斷裂的裂紋。測(cè)試結(jié)果的基礎(chǔ)材料是repeatable，當(dāng)測(cè)試結(jié)果的激光焊接試樣的顯著為低散射的測(cè)試temperatures（?40176?！蹲映叽缭嚇訑嗔押髎hown夏比沖擊試驗(yàn)是在圖14。此外，它可以從拉伸試驗(yàn)結(jié)果表明，材料的厚度對(duì)屈服強(qiáng)度和斷裂強(qiáng)度幾乎沒有影響，與2毫米厚，6毫米厚的材料呈現(xiàn)類似的屈服強(qiáng)度和斷裂強(qiáng)度。然而，焊接試樣的表觀伸長(zhǎng)率略低與那些相應(yīng)基礎(chǔ)材料相比。所記錄的應(yīng)力應(yīng)變曲線的基本材料和焊接試樣的厚度為2毫米和6毫米，如圖11所示。YS，為2毫米厚的基底材料的抗拉強(qiáng)度和延伸率分別為501 MPa、633 %，分別。相比較而言，明顯的屈服強(qiáng)度（YS）、抗拉強(qiáng)度（UTS）和2毫米厚的鎢極氬弧焊試樣明顯伸長(zhǎng)估計(jì)為498 MPa、633 %，分別。所有的拉伸破壞發(fā)生在遠(yuǎn)離焊接區(qū)域的。盡管如此，在這項(xiàng)研究中，測(cè)得的值被包括提供一個(gè)定性的比較，每個(gè)焊縫。室溫拉伸行為交叉焊縫的拉伸數(shù)據(jù)如表觀屈服強(qiáng)度參數(shù)，拉伸強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率均明顯，2毫米厚的鎢極氬弧焊試樣和6毫米厚的激光焊接試樣總結(jié)在表4中，其中包括平均值和標(biāo)準(zhǔn)偏差。在激光熔合區(qū)和熱影響區(qū)的硬度焊接接頭（~ 430 ）高于熔合區(qū)的GTA焊接接頭（~ 410 ）。在熔合區(qū)的硬度略高于激光焊接試樣的焊接熱影響區(qū)?？梢钥闯?，無(wú)論是激光在焊縫及熱影響區(qū)的硬度（~ 430 ）和多倫多（~ 410 ）焊接試樣高于基體材料的兩倍（~ 200 ）。在粗晶區(qū)，顯微組織由馬氏體和回火馬氏體粗粒度的汽車，而在融合區(qū)，粗大的馬氏體和自動(dòng)觀察回火馬氏體。在焊縫，包括貝氏體組織在ICHAZ，marteniste和自回火馬氏體。在基姆等人的工作中。對(duì)焊接工藝的焊接熱影響區(qū)內(nèi)的不同子帶的結(jié)構(gòu)是相似的。微觀結(jié)構(gòu)特征焊接接頭各子區(qū)域內(nèi)的顯微組織演變主要由焊接熱循環(huán)過(guò)程中的峰值溫度和每個(gè)相應(yīng)的子區(qū)域的冷卻速度[ 27 ]和[ 28 ]確定。在熔合區(qū)和熱影響區(qū)寬度大于6毫米厚的激光焊縫寬得多。一個(gè)宏觀部分通過(guò)手工自體GTA焊接2毫米厚的SA508鋼如圖6所示。在光學(xué)顯微鏡下，它被觀察到的晶粒尺寸隨距離從焊縫中心線。熔合區(qū)由粗大的柱狀枝晶顆粒組成，其與垂直于熔合邊界的方向?qū)?zhǔn)。沒有任何證據(jù)的缺陷，如孔隙度或削弱。宏觀結(jié)構(gòu)特征SA508鋼焊接接頭的自體激光對(duì)接結(jié)構(gòu)，采用優(yōu)化的參數(shù)，如圖5所示。3。與2毫米的厚度板被用在GTA焊接固有的淺層滲透，雙面焊接進(jìn)行了。350 GTA焊接電源是用于焊接2毫米厚的鋼板508。優(yōu)化的焊接參數(shù)在表2中概述。在圖4中給出了不同焊接參數(shù)的結(jié)果。激光頭由8個(gè)傾斜傾斜，以防止反射。激光焦點(diǎn)設(shè)置在板的頂部表面的2毫米。最初的試驗(yàn)進(jìn)行了使用珠的板的配置，而不是加入兩個(gè)不同的板，以優(yōu)化焊接參數(shù)。每一張優(yōu)惠券在測(cè)試前的半小時(shí)內(nèi)舉行相關(guān)的測(cè)試，以確保整個(gè)樣品的溫度均勻一致。C、0 C和176。夏比沖擊試驗(yàn)的基礎(chǔ)材料和焊接的樣品上進(jìn)行茲維克Roell夏比沖擊試驗(yàn)機(jī)在?40176。焊接鋼筋的臉和根部焊縫試樣的地區(qū)由手工打磨砂紙?jiān)诶旌拖谋葲_擊試驗(yàn)進(jìn)行刪除。夏比和交叉焊縫拉伸試樣從電火花加工過(guò)程中使用的焊接穩(wěn)定狀態(tài)的區(qū)域提取。這些沖擊試樣的寬度是由板塊焊接厚度的限制，即6毫米。子尺寸夏比沖擊試驗(yàn)樣品的制備在BS EN 100451:1990意圖。并在BM 。使用負(fù)載3公斤，停留一段時(shí)間10 s的維氏顯微硬度機(jī)測(cè)試硬度（Struers duramin2）。表面硬度測(cè)量使用Struers duramin2維氏顯微硬度計(jì)進(jìn)行。在焊接過(guò)程中保護(hù)熔池，用氬氣保護(hù)試樣的頂部和背面。噴砂處理后，用丙酮清洗表面，然后將基體材料固定，以保證充分的約束。350 GTA焊接電源是用于手動(dòng)自體GTA焊接實(shí)驗(yàn)。激光頭安裝在一個(gè)六軸庫(kù)卡機(jī)器人。從光纖的一端發(fā)射的激光束被準(zhǔn)直由一個(gè)150毫米焦距的鏡頭，然后聚焦到試樣表面用鏡頭用400毫米焦距。實(shí)驗(yàn)使用連續(xù)波光纖激光器進(jìn)行（IPG yls16000）與一個(gè)16千瓦的最大功率。作為收到SA508 （EDM）焊接試驗(yàn)?；w材料的微觀結(jié)構(gòu)（BM）是一個(gè)暴躁的上貝氏體結(jié)構(gòu)。光學(xué)顯微鏡和掃描電子顯微鏡（SEM）對(duì)基地SA508鋼的顯微組織圖像都顯示在圖1（a）和（b），分別。C和800176。條款1鋼[ 23 ]。MS（馬氏體轉(zhuǎn)變開始溫度在420 C）176。碳當(dāng)量（CE）是一個(gè)參數(shù)，通常用于評(píng)價(jià)鋼的焊接性，它被定義為合金元素除碳的碳當(dāng)量濃度的百分比，從鋼的淬透性的觀點(diǎn)。材料與實(shí)驗(yàn)程序作為收到的基體材料（BM）在這項(xiàng)研究中使用的是調(diào)質(zhì)SA508 。本文介紹了實(shí)驗(yàn)和建模，并報(bào)告了這項(xiàng)工作所產(chǎn)生的初步結(jié)果。數(shù)值的解決方案是使用商業(yè)軟件ANSYS生成，并與實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了比較，驗(yàn)證了數(shù)值模型。顯微組織和力學(xué)性能，如拉伸強(qiáng)度、硬度、和在焊接條件下研究了沖擊韌性的焊接構(gòu)件。在本研究中，單次自體激光焊接是參加SA508條款3鋼板。它也很難保證測(cè)量位置的溫度可以正確地記錄下來(lái)。在焊接過(guò)程中的溫度歷史可以記錄使用熱電偶。在低合金鋼焊接過(guò)程中發(fā)生的固態(tài)相變可能是非常復(fù)雜的，在某些鋼中，它可以很難預(yù)測(cè)焊接接頭的不同子區(qū)域的組織結(jié)構(gòu)。[ 21 ]成功焊接了20毫米厚的316不銹鋼使用1千瓦IPG單模光纖激光器的超窄間隙（ mm間隙寬度），雙方采用多道窄間隙焊接的方法。[ 20 ]首先報(bào)道了8毫米厚的316毫米厚的50毫米厚鋼板的窄間隙焊接。事實(shí)上，激光焊接到中等厚的部分奧氏體不銹鋼的應(yīng)用已經(jīng)探討過(guò)。此外，激光焊接可以實(shí)現(xiàn)使用遠(yuǎn)程控制，因?yàn)榧す馐梢允褂霉饫w和焊接頭可以安裝在一個(gè)工業(yè)機(jī)器人。這將是復(fù)合的，如果更多的焊接通道和添加更多的填充材料是必需的，由于就業(yè)的更廣泛的焊接槽，這些因素也可能有助于增加生產(chǎn)成本。locsdon [ 17 ] kJ /毫米每通過(guò)一個(gè)熱輸入。Murty等人?；返取Ｔ诎姹?43。這些通常是采用電弧焊接實(shí)現(xiàn)，其次是為焊后熱處理以恢復(fù)在熱影響區(qū)（HAZ）韌性。SA508鋼已經(jīng)用于許多RPV?的壓水反應(yīng)堆制造因?yàn)樗麄兲峁┑慕Y(jié)合強(qiáng)度，延展性好，斷裂韌性，相對(duì)于機(jī)械性能的均勻性，和他們的經(jīng)濟(jì)[ 9 ]、[ 10 ]、[ 11 ]和[ 12 ]。取決于高溫壓力容器材料的耐久性，高壓力和放射性環(huán)境。初步結(jié)果表明，激光焊接工藝可以無(wú)宏觀缺陷的焊縫，激光焊接的強(qiáng)度和韌性在這項(xiàng)研究中的聯(lián)合，得到的值，在焊接的母材條件。這個(gè)顯微組織和力學(xué)性能（包括顯微硬度、抗拉強(qiáng)度、延伸率等夏比沖擊韌性）的特點(diǎn)和結(jié)構(gòu)進(jìn)行了比較電弧焊接。核部件通常采用電弧焊接工藝，但與設(shè)計(jì)為未來(lái)的新建設(shè)項(xiàng)目超過(guò)60年的生活，新的焊接技術(shù)正在尋求。現(xiàn)有的材料模型進(jìn)行分析和擴(kuò)展以提高計(jì)算鐵氧體、珍珠巖的數(shù)量和分布，其預(yù)測(cè)的準(zhǔn)確性，整個(gè)退火過(guò)程中貝氏體和馬氏體。通過(guò)人臉的相變引起的體積膨脹為面心立方（FCC）為體心立方（BCC）和體心四方（BCT）馬氏體的形成導(dǎo)致相變誘導(dǎo)株的整體應(yīng)力熱沖壓的車身部件的計(jì)算是很重要的。第一篇：外文文獻(xiàn)翻譯譯文[定稿]在激光作用下核壓力容器鋼焊接接頭的顯微組織和力學(xué)性能摘要:設(shè)計(jì)間接熱沖壓工藝，利用有限元法對(duì)零件的幾何尺寸和力學(xué)性能進(jìn)行了預(yù)測(cè)。在間接熱沖壓過(guò)程的情況下，生產(chǎn)性能與適應(yīng)車身部件，冷卻路徑造成擴(kuò)散和擴(kuò)散控制的相變。計(jì)算的應(yīng)力和應(yīng)變狀態(tài)正確，它是必要的模型的擴(kuò)散和擴(kuò)散控制的相變現(xiàn)象，考慮到間接熱沖壓過(guò)程的邊界條件。工業(yè)用新方法在有限元程序LSDYNA 971實(shí)現(xiàn)關(guān)鍵詞： 核鋼穩(wěn)壓器 壓水反應(yīng)堆 反應(yīng)堆壓力容器 結(jié)構(gòu)完整性 焊接韌性SA508鋼通常用于民用核反應(yīng)堆的關(guān)鍵部件，如反應(yīng)堆壓力容器。在這種探索性的研究，為第一時(shí)間，自體激光焊接6毫米厚的進(jìn)行SA508 ?；谝苿?dòng)體熱的三維瞬態(tài)模型源模型也發(fā)展到模擬激光焊接熱循環(huán)，以估計(jì)冷卻速率的過(guò)程。反應(yīng)堆壓力容器的壽命和安全運(yùn)行（RPV），這是核電站中最關(guān)鍵的部件之一。具有較高強(qiáng)度，韌性和抗輻照脆化的材料的需要是上升的，由于增加的發(fā)電容量和核電廠的設(shè)計(jì)壽命[ 1 ]，[ 2 ]，[ 3 ]，[ 4 ]，[ 5 ]，[ 7 ]，[ 8 ]和[ 6 ]。無(wú)人機(jī)是采用焊接厚環(huán)形鍛件或SA508鋼板在一起。而電弧焊接技術(shù)以及建立這些組件，在高功率激光器的可用性增加，能夠以較高的焊接速度，減少焊接變形中厚截面鋼，（GTAW）和埋弧焊（SAW）[ 13 ]、[ 14 ]和[ 15 ]。N et al.?的[ 14 ]研究評(píng)估應(yīng)力釋放在HAZ裂紋敏感性， kJ /毫米的熱輸入焊接140毫米厚的SA508 2級(jí)鋼。[ 16 ]報(bào)道常規(guī)看到3 kJ /毫米每通過(guò)一個(gè)熱輸入SA 508級(jí)3鋼的焊接。[ 13 ]發(fā)現(xiàn)，多通過(guò)SA533B鋼埋弧焊接，焊縫金屬的熱影響區(qū)寬度，分別為26和12毫米，分別。可以看出，這些傳統(tǒng)的焊接技術(shù)相比，激光焊接一般采用較高的熱輸入，這會(huì)增加熱影響區(qū)寬度和焊后導(dǎo)致更大的扭曲和較高的殘余應(yīng)力。與傳統(tǒng)的焊接技術(shù)相比，激光焊接具有其自身的優(yōu)勢(shì)，高功率密度等，以及相關(guān)的能力，具有窄的熱影響區(qū)做一個(gè)窄的焊縫，采用較低的熱輸入和焊接速度高，達(dá)到較低水平的殘余應(yīng)力和變形，同時(shí)消耗更少的填充材料[ 18 ]和[ 19 ]。這種特性使得激光焊接適合生產(chǎn)高質(zhì)量的焊縫，所需的核環(huán)境。張等。elmesalamy等人。盡管如此，沒有被報(bào)道在SA508鋼激光焊接特性。冷卻速率在不同的子區(qū)域?qū)⒋_定相變發(fā)生在連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變組合焊接過(guò)程中（CCT）在調(diào)查中對(duì)鋼圖。然而，熱電偶只能測(cè)量離散點(diǎn)的溫度歷史。有限元建模是一種替代的方法，在焊接過(guò)程中的熱循環(huán)調(diào)查。自體GTA焊接的開展提供這種鋼的激光焊接的基準(zhǔn)?；谝苿?dòng)體積熱源模型模擬也進(jìn)行了量化的焊接熱循環(huán)對(duì)微觀結(jié)構(gòu)的變化在自體激光焊接在SA508鋼的影響。驗(yàn)證的模型，然后用于預(yù)測(cè)的激光焊接的熱歷史。2。SA508條款3鋼的化學(xué)成分如表1。根據(jù)參考文獻(xiàn)[ 22 ]計(jì)算調(diào)查的鋼的CE，并給出：從表1看出，SA508 CE 。根據(jù)鈴木?的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線（CCT）508級(jí)3圖。AC1和Ac3溫度約700176。C，分別。標(biāo)本機(jī)械拋光和蝕刻在2%硝酸溶液。細(xì)小的析出物由不同的研究人員已經(jīng)確定，