【材料課件】塑性加工工程學(xué)-展示頁
2025-02-26 21:05本頁面
【正文】 對變形： eh ?對數(shù)變形： εh ?鐓粗比：坯料鐓粗前后的高度之比，用 KH表示。 鐓粗的主要方法有 : ?平砧鐓粗、墊環(huán)鐓粗和局部鐓粗。 參照圓柱體鐓粗，取 η=k，得： 式中 Y —— 材料真實應(yīng)力； D—— 鍛件直徑； b—— 飛邊橋部寬度； h—— 飛過橋部高度。 ?為了方便計算，可對凸透鏡變形區(qū)的形狀進行簡化，簡化的模式不同，所得結(jié)果會互有出入。 ?實際上，凸透鏡變形區(qū)的界限并非如圖中所示的那樣分明，其幾何尺寸也無法嚴(yán)格確定。 參照工程塑性理論中的鐓粗計算公式， 設(shè) η=k (k=Y/31/2 ) 可得： 列基元板塊的平衡方程式： （ 2）鍛件本體變形力 pd ?實驗表明，在模鍛的閉合階段（打靠階段），鍛件本體的變形僅局限在分模面附近的區(qū)域內(nèi)，變形區(qū)的形狀類似于一凸透鏡，其余部分不發(fā)生塑性變形。 ? 應(yīng)用主應(yīng)力法可求得此厚壁筒塑性變形所需的內(nèi)壓力，此內(nèi)壓力也即橋部金屬外端所受的側(cè)向壓力。 ? 它包括兩部分：飛邊的變形力 Pb和鍛件本體的變形力 Pd。 ? 對于復(fù)雜變形情況，可采用如下的簡化模型： 在 0≤x≤xk區(qū)域，按擠壓型處理， 在 xk≤x≤01區(qū)域，按鐓粗型處理 第一章 鍛造變形力的計算 中部具有凸臺的平面應(yīng)變鐓粗特例 b) xk =0時 ζy分布圖形 c) 0＜ xk ＜ 01時 ζy 、 p分布圖形 第二節(jié) 模鍛變形力分析 ? 圓盤類鍛件模鍛過程的閉合（打靠）瞬間。當(dāng) xk=01時，區(qū)域②消失。 中部擠出凸臺的平面應(yīng)變鐓粗 變形時 ζ和 p的分布圖形 第一章 鍛造變形力的計算 ? 這種類型的鍛件由于幾何參數(shù)和工藝條件的不同，還可能出現(xiàn)多種流動模式，相應(yīng)的 ζy，分布必然亦不同。塑性加工工程學(xué) —— 鍛造部分 主講 曹建剛 第一章 鍛造變形力的計算 ? 自由鍛變形力的計算 ? 模鍛變形力的計算 第一節(jié) 中部擠出凸臺的平面應(yīng)變 鐓粗變形力分析 ?中部擠出凸臺的平面應(yīng)變鐓粗變形可分成三個區(qū)域： ?區(qū)域①的金屬流動為擠壓型； ?區(qū)域②和③按平行砧板間平面應(yīng)變鐓粗處理； ?分流層的具體大小，可根據(jù)分流層兩側(cè)相鄰變形區(qū)在其上的相等的原則確定。 第一章 鍛造變形力的計算 中部擠出凸臺的平面應(yīng)變 鐓粗變形流動模式。 ? 例如，當(dāng)鍛件外圍部分的寬度較小或厚度較大時，由于橫向流動的阻力相對減小，其分流層的尺寸 xk將縮小。 ? 作為極端的情況，當(dāng)縱向流動阻力大于橫向流動阻力時（這種情況通常發(fā)生于擠出的凸臺與模腔底部相接觸時），則只能發(fā)生鐓粗變形，也即相當(dāng)于xk=0。此時的變形力為最大。 圓盤類鍛件模鍛過程的閉合 圓盤類鍛件模鍛閉合過程的 瞬間正應(yīng)力 ζz的分布圖形 ? 飛邊橋部金屬外流時受到飛邊倉部金屬的阻礙而產(chǎn)生一側(cè)向壓力，與此同時倉部金屬受到橋部金屬的推擠作用而向外擴張，倉部金屬與上、下模不接觸，故可近似地看成一受均勻內(nèi)壓的厚壁筒。 （ l）飛邊的變形力 Pb 飛邊的變形屬平行砧板間軸對稱鐓粗型。因此，求鍛件本體的變形力，就歸結(jié)為求此凸透體的鐓粗變形力。有關(guān)實驗資料表明，凸透鏡的最厚部分 h0與飛邊橋部的高度 h之比 h0／ h隨 D／ h的增加而增加，其變化范圍大約在 2－ 5之間。比較簡便的一種是將其簡化成直徑為 D高度為 h0 ＝ 2h的圓盤。 第二章 鍛造基本變形分析 第一節(jié) 鐓粗基本變形分析
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