【正文】 reducer, mainly by active wheel shaft, driven wheel, and some fittings.This design is mainly aimed at the general line bridge cranes, car mainly hoisting mechanism, the mechanism and a car.Lifting mechanism adopts closed transmission scheme, motor shaft and the level of highspeed cylindrical gears reduction gear shaft coupling between the two and a half tooth and a link between floating axis, the low speed shaft gear reducer with cylindrical gears transmission between the drum. This design using PROE drawings, of the overall design of the only details, not out, still hope the teacher give directions. 目 錄第1章 起重機設計方案 1 起重機的介紹以及總體方案 1 起重機的總體方案 1 主梁的設計 1 端梁的設計 1 小車的設計 2 小車的結構介紹 2 小車設計方案 3第2章 主升機構的運算 4 確定傳動方案，選擇滑輪組和吊鉤 4 選擇滑輪組 4 選擇吊鉤 5 選擇鋼繩 7 選擇卷筒 8第3章 電動機及其機構運算 12 選擇電動機 12 14 15 運行機構電動機的選擇 15 減速器的選擇 16 驗算起升速度和實際所需要功率 16 校核減速器輸出軸強度 17 18 19 19 20 20 22 23 23 23 24 24 25 25 26 27 27 制動器的設計計算 28 主要尺寸 28 選電磁鐵 29 制動臂尺寸 29 主彈簧的設計計算 30 銷軸計算 32 制動臂的計算 33第4章 小車車架的結構分析 37 小車車架的型式 37 小車架結構 38結 論 41參考文獻 42致 謝 43附 錄 44第1章 橋式起重機小車設計方案 起重機的介紹以及小車總體方案簡述箱形雙梁橋式起重機是由一個有兩根箱形主梁和兩根橫向端梁構成的雙梁橋架,在橋架上運行起重小車,可起吊和水平搬運各類物體,它適用于機械加工和裝配車間料場等場合。根據(jù)上述參數(shù)確定的總體方案如下： 主梁的設計 ,是由上、下蓋板和兩塊垂直的腹板組成封閉箱形截面實體板梁連接，主梁橫截面腹板的厚度為6mm,翼緣板的厚度為10mm，主梁上的走臺的寬度取決于端梁的長度和大車運行機構的平面尺寸，主梁跨度中部高度取H=L/17 ，主梁和端梁采用搭接形式，主梁和端梁連接處的高度取H0=，腹板的穩(wěn)定性由橫向加勁板和，縱向加勁條或者角鋼來維持，縱向加勁條的焊接采用連續(xù)點焊，主梁翼緣板和腹板的焊接采用貼角焊縫，主梁通常會產(chǎn)生下?lián)献冃?，但加工和裝配時采用預制上拱。端梁部分是由車輪組合端梁架組成，端梁部分主要有上蓋板，腹板和下蓋板組成；端梁是由兩段通過連接板和角鋼用高強螺栓連接而成。端梁的主要尺寸是依據(jù)主梁的跨度，大車的輪距和小車的軌距來確定的；大車的運行采用分別傳動的方案。 本章主要對箱形橋式起重機進行介紹，確定了其總體方案并進行了一些簡單的分析。我國在5噸到10噸的中、小起重量系列產(chǎn)品中主要采用這種形式，但這種結構形式也存在一些缺點：自重大、易下?lián)?，在設計和制造時必須采取一些措施來防止或者減少。起升機構采用閉式傳動方案，電動機軸與二級圓柱齒輪減速器的高速軸之間采用兩個半齒聯(lián)軸器和一中間浮動軸聯(lián)系起來，減速器的低速軸與卷筒之間采用圓柱齒輪傳動。小車架的設計，采用粗略的計算方法，靠現(xiàn)有資料和經(jīng)驗來進行，采用鋼板沖壓成型的型鋼來代替原來的焊接橫梁。這些部件采用補償聯(lián)軸器聯(lián)系起來。并采用分組獨立部件，因此使機構的裝拆方便。 3） 起升機構和運行機構采用減速器式傳動裝置。 根據(jù)國內(nèi)小車設計特征此次小車設計主要遵循的原則和要求如下： 1） 整臺起重機與廠房建筑物的配合，以及小車與橋架的配合要適當。 2） 小車上的機構的布置及同一機構中各零部件間的配合適當。 3） 小車各部分的設計考慮制造、安裝和維護檢修方便，盡可能保證各部件拆下修理時而不需移動臨近的部件。根據(jù)課題要求先計算出主升機構（包括滑輪組、吊鉤和滾筒），鑒于本設計中橋式起重機的起重量較小，可采用雙聯(lián)滑輪組，由此可算出滾筒的輸入功率，滾筒輸入功率即是減速器的輸出功率，再由此初選電機， 最后計算出減速器的各項參數(shù)。如圖211電動機 2 制動器 3 立式減速器 4 車輪5半齒輪聯(lián)軸器 6 浮動軸 ；7 全齒輪聯(lián)軸器 圖11 起升方案圖第2章 主升機構的運算 確定傳動方案，選擇滑輪組和吊鉤 選擇滑輪組按照構造宜緊湊的原則,決定采用下圖的傳動方案。據(jù)文獻《起重運輸機械》16式（121）得： 工作滑輪槽底的直徑D≥(e1)de—與機構工作級別和鋼絲繩結構有關的系數(shù)，據(jù)文獻《起重運輸機械》17表(21)，據(jù)工作級別為M0，取h2=25；得： (e1)d=(251)14=336mm據(jù)文獻《起重機設計手冊》207表(132)，據(jù)D≥336mm，取D=355mm，據(jù)文獻《起重機設計手冊》206式（132）平衡滑輪： D平=(～)D=355=249mm 圖21 滑輪組簡圖 選擇吊鉤由《機械設計標準手冊》表2318選擇10t鍛造單面吊鉤，其基本尺寸如圖23所示，材料采用20號鋼（1） 吊鉤軸徑螺紋M64處拉伸應力： 式中 ——螺紋內(nèi)徑，由《機械設計標準手冊》 表63查得M64，； ——動力系數(shù)。故 通過。圖23 10噸吊鉤 選擇鋼繩由《起重運輸機械》22式(212)： 式中：—滑輪組效率，由《起重運輸機械》21表(23)，若滑輪組采用滾動軸承，滑輪組采用滾動軸承，滑輪組倍率a=3，得h=。得： ； (22)由《起重運輸機械》26式(214) (23)n—鋼絲繩安全系數(shù)，據(jù)《起重運輸機械》表(25)，工作級別M5知n=K—鋼絲繩捻制折減系數(shù)，據(jù)《起重運輸機械》27表(24)，纖維繩芯，K=得： 據(jù)文獻[1，24]知：瓦標吞式斷面充填嚴密，承載能力大，撓性好，是起重機常用的鋼絲繩類型，選瓦林吞式，由《起重機設計手冊》195表(1210)，據(jù)公斤，選鋼絲繩直徑d=14mm，鋼絲繩公稱抗拉強度為108公斤/mm2,繩6W(19)股(1+6+6/6)，繩纖維芯，鋼絲繩最小破斷拉力為Sb=108kN公斤，鋼絲繩標注如下：14NAT619W+F C1700 ZS 108 GB 891888 選擇卷筒卷筒的槽底直徑D≥(e1)de—與機構工作級別和鋼絲繩結構有關的系數(shù)，據(jù)文獻《起重運輸機械》17表(21)，據(jù)工作級別為M5，取h1=25得： (e