【正文】 8+03+0499+03+041010+03+041111+03+041212+04+051313+04+051414+04+051515+04+051616+04+05 續(xù)表33 單元號節(jié)點號軸力剪力彎矩水平位移豎向位移轉(zhuǎn)角位移1717+04+051818+04+051919+04+05+00+002020+04+052121+04+052222+04+052323+04+052424+04+052525+04+052626+03+052727+03+042828+03+042929+03+043030+03+043131+03+033232+03+023333+02+033434+02+03 續(xù)表33 單元號節(jié)點號軸力剪力彎矩水平位移豎向位移轉(zhuǎn)角位移3535+02+033636+03+023737+03+033838+03+043939+03+044040+03+044141+03+044242+03+054343+04+054444+04+054545+04+054646+04+054747+04+054848+04+054949+04+055050+04+05+005151+04+055252+04+05 續(xù)表33 單元號節(jié)點號軸力剪力彎矩水平位移豎向位移轉(zhuǎn)角位移5353+04+055454+04+055555+04+055656+04+055757+04+055858+03+045959+03+046060+03+046161+03+046262+03+046363+03+036464+03+036565+02+036666+01+036767+00+02+03圖3．2 結(jié)構(gòu)恒載彎矩圖(單位:)圖3．2 結(jié)構(gòu)恒載剪力圖(單位:) 活載內(nèi)力計算 計算方法 活載因子的計算橋梁結(jié)構(gòu)的基頻反映了結(jié)構(gòu)的尺寸、類型、建筑材料等動力特性內(nèi)容，它直接反映了沖擊系數(shù)與橋梁結(jié)構(gòu)之間的關(guān)系。 橋面橫坡：根據(jù)文獻（5）%%,%。4. 實測撓度值與設(shè)計值相符。2. 箱梁截面各部尺寸以及中線誤差必須滿足施工規(guī)范要求。(4) 安裝盆式橡膠支座前應(yīng)注意將支座的相對滑動面和其他部分用丙酮或酒精擦洗干凈，安裝支座標(biāo)高應(yīng)符合設(shè)計要求，其四角高差不得大于1mm，活動支座的四氟板必需擱置在盆中，使支座能充分發(fā)揮其受力和位移功能。為切實保證灌注質(zhì)量，在中跨合攏段兩端截面間設(shè)鋼支撐，并于頂、底板上各張拉四根臨時鋼索，以鎖定合攏段兩側(cè)梁部。 施工注意事項(1) 梁段懸臂灌注時，與前段混凝土結(jié)合面應(yīng)予鑿毛，并清洗干凈，縱向非預(yù)應(yīng)力鋼筋采用搭接。階段45：中跨合龍階段46：張拉預(yù)應(yīng)力。階段43：張拉預(yù)應(yīng)力鋼束。綁扎鋼筋，準(zhǔn)備混凝土澆筑。階段40：施工邊跨。綁扎鋼筋，預(yù)埋預(yù)應(yīng)力管道，做好混凝土澆筑前的準(zhǔn)備工作。階段4：張拉頂板束及腹板下彎束。階段2：在梁段上對稱架設(shè)掛籃4個，立模板，綁扎鋼筋，預(yù)埋預(yù)應(yīng)力管道，做好混凝土澆筑的準(zhǔn)備工作。綁扎鋼筋，澆注零號塊梁段。程序處理為拆除前階段加載的混凝土濕重，安裝單元，同時張拉預(yù)應(yīng)力。程序處理為拆除先前掛籃集中力，在已澆梁段上加載兩個集中力；(2)澆筑混凝土。計算出各個施工階段的內(nèi)力，再將各個階段的內(nèi)力累加后得到最終恒載內(nèi)力。 結(jié)構(gòu)計算簡圖 施工階段劃分施工方法及單元劃分確定之后，就可以模擬實際的施工過程。. 計算結(jié)構(gòu)簡圖全橋三跨共取67個單元，68個結(jié)點，其中4～126～335～4450、57～64號單元長為3m，12～120～2343～451～565號單元長為2m，66號單位為4m,橋墩簡化為活動和固定鉸支座。（3）梁段劃分不宜過短，要滿足預(yù)應(yīng)力管道彎曲半徑的要求。（2）掛籃的承載能力與抗傾覆性。該掛籃的設(shè)計承載能力160t。這兩個集中力可根據(jù)掛籃的質(zhì)量分布傳遞到前支點及后支點上。掛籃的一般構(gòu)造由主桁承重系統(tǒng)，模板系統(tǒng)，錨固與平衡重系統(tǒng)，懸吊與調(diào)高系統(tǒng)，工作平臺等幾部分構(gòu)成。掛籃在施工重是附屬在橋體上的一個臨時結(jié)構(gòu)，除了承受掛籃自身重量外，要考慮澆筑一個節(jié)段混凝土的最大重量，因此對掛籃的要求不但是自重小，而且要求剛度大，變形小，保證混凝土澆筑質(zhì)量。 掛籃構(gòu)造懸臂施工連續(xù)梁橋的主要施工設(shè)備是掛籃。臨時支座內(nèi)穿預(yù)應(yīng)力精軋螺紋粗鋼筋，兩端分別錨固在主墩和主梁底板內(nèi)，鋼束的數(shù)量應(yīng)由施工中的不平衡彎矩確定。本設(shè)計中由于將橋梁處理為平面桿系，故將橫隔板重量簡化為集中力加載在相應(yīng)的節(jié)點上跨中截面及中支點截面示意圖如下所示： 跨中橫斷面圖（單位:cm） 支點處橫斷面圖（單位:cm） 臨時固結(jié)構(gòu)造懸臂施工時，為保證結(jié)構(gòu)幾何體系不變，需將墩梁固結(jié)，以承受不平衡彎矩。一般支承處的橫隔板受到底板和腹板的約束影響，當(dāng)現(xiàn)澆混凝土在橫隔板方向發(fā)生收縮時，有可能產(chǎn)生裂縫；所以橫隔板內(nèi)有必要設(shè)置防收縮鋼筋。在各支座支承附近，一般將底板和腹板加厚，以起到柔性橫隔板的作用。(3) 橫膈板構(gòu)造對于箱形截面，抗扭剛度大，故除支點部位設(shè)置橫隔板外，主橋沿縱向不設(shè)置橫隔板。此外，梗腋使力線過渡比較平緩，減弱了應(yīng)力的集中程度。梗腋的形式一般為1：1：1：1：4等。本設(shè)計支座處腹板厚取60cm，跨中腹板厚取30cm。，采用250—300mm。在預(yù)應(yīng)力梁中，因為彎束對外剪力的抵消作用，所以剪應(yīng)力和主拉應(yīng)力的值比較小，腹板不必設(shè)得太大；同時，腹板的最小厚度應(yīng)考慮力筋的布置和混凝土澆筑要求，其設(shè)計經(jīng)驗為：，采用200mm。本設(shè)計中采用雙面配筋，且底板由支點處以拋物線的形式向跨中變化。底板厚最小應(yīng)有120。單箱單室截面中間與懸臂斷之比以1： ，懸臂端部厚度不小于10cm，如設(shè)置防撞墻或需錨固橫向預(yù)應(yīng)力束筋，則端部厚度不小于20cm,故本截面端部厚度取25cm，支點截面頂板厚45cm，其余截面頂板厚25cm。頂板主要滿足橫向抗彎及縱向抗壓要求，一般采用等厚度，主要由橫向抗彎來控制。連續(xù)梁在支點和跨中的梁估算值：等高度梁： H=（～）l，常用H=（～）l變高度（曲線）梁：支點處：H=（～）l，跨中H=（～）l變高度（直線）梁：支點處：H=（～）l，跨中H=（～）l而此設(shè)計采用變高度的直線梁，支點處梁高跨徑中的1/，跨中處梁高為跨徑的1/。 梁高根據(jù)經(jīng)驗確定，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的中支點主梁高度與其跨徑之比通常在1/15—1/25之間，而跨中梁高與主跨之比一般為1/40—1/50之間。由于雙室式腹板總厚度增加，主拉應(yīng)力和剪應(yīng)力數(shù)值不大，且布束容易，這是單箱雙室的優(yōu)點；但是雙室式也存在一些缺點：施工比較困難，腹板自重彎矩所占恒載彎矩比例增大等等。單箱單室截面的優(yōu)點是受力明確，施工方便，節(jié)省材料用量?？傊湫谓孛媸谴蟆⒅锌珙A(yù)應(yīng)力連續(xù)梁最適宜的橫截面形式。箱形截面就是這樣的一種截面。 橫截面 梁式橋橫截面的設(shè)計主要是確定橫截面布置形式，包括主梁截面形式、主梁間距、主梁各部尺寸；它與梁式橋體系在立面上布置、建筑高度、施工方法、美觀要求以及經(jīng)濟用料等等因素都有關(guān)系。雙層橋梁在無需做大跨徑的情況下，選用等截面布置可使結(jié)構(gòu)構(gòu)造簡化。(2) 等截面布置以等跨布置為宜，由于各種原因需要對個別跨徑改變跨長時，也以等截面為宜。采用等截面布置使橋梁構(gòu)造簡單，施工迅速。等高度梁的缺點是：在支點上不能利用增加梁高而只能增加預(yù)應(yīng)力束筋用量來抵抗較大的負(fù)彎矩，材料用量多，但是其優(yōu)點是結(jié)構(gòu)構(gòu)造簡單、線形簡潔美觀、預(yù)制定型、施工方便。 截面形式 立截面 從預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁的受力特點來分析，連續(xù)梁的立面應(yīng)采取變高度布置為宜；在恒、活載作用下，支點截面將出現(xiàn)較大的負(fù)彎矩，從絕對值來看，支點截面的負(fù)彎矩往往大于跨中截面的正彎矩，因此，采用變高度梁能較好地符合梁的內(nèi)力分布規(guī)律，另外，變高度梁使梁體外形和諧，節(jié)省材料并增大橋下凈空。本設(shè)計跨度，主要根據(jù)設(shè)計任務(wù)書來確定，其跨度組合為：(48+80+48)米。若采用三跨不等的橋孔布置，—，這樣可使中跨跨中不致產(chǎn)生異號彎矩，此外，邊跨跨長與中跨跨長之比還與施工方法有著密切的聯(lián)系，對于采用現(xiàn)場澆筑的橋梁。 橋孔分跨連續(xù)梁橋有做成三跨或者四跨一聯(lián)的，也有做成多跨一聯(lián)的，但一般不超過六跨。 2 橋跨總體布置及結(jié)構(gòu)尺寸擬定 尺寸擬定本設(shè)計方案采用三跨一聯(lián)預(yù)應(yīng)力混凝土變截面連續(xù)梁結(jié)構(gòu)，全長176m。主梁為變高度單室單箱梁。 防城茅嶺江橋防城茅嶺江橋位于廣西，主跨80m，1986年建成。支座處梁高9m，相應(yīng)的細(xì)長比分別為1:26和1:55。 BO萊茵河橋BO萊茵河位于德國，1972年建成。下部結(jié)構(gòu)水中墩為高樁承臺薄壁墩。 奉浦大橋黃浦江奉浦大橋的主橋為五跨預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋，跨徑組合為85+1253+85m，1995年建成。 宜昌樂天溪橋宜昌樂天溪橋跨越長江支流樂天溪出口處，系為配合三峽工程而建的一座4孔1聯(lián)預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋，主跨為125m，1990年建成。設(shè)計荷載汽車－超20；掛車－120。 錢塘江二橋錢塘江二橋位于浙江省杭州市杭甬高速公路上，跨錢塘江，位于世界級強涌潮區(qū)，1992年4月建成。橋面凈寬7＋22米，主橋上部結(jié)構(gòu)為154米跨徑的預(yù)應(yīng)力混凝土箱型連續(xù)梁。逐孔施工和頂推施工同樣都要考慮結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換的問題。逐孔施工法又分為逐孔裝配、逐孔現(xiàn)場澆筑和逐孔架設(shè)；在施工過程中，由簡支梁或懸臂梁轉(zhuǎn)換為連續(xù)梁，一般來說，逐孔架設(shè)施工快速，簡便。預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋采用懸臂施工的方法需在施工中進行體系轉(zhuǎn)換，即在懸臂施工時，結(jié)構(gòu)的受力狀態(tài)呈T形剛構(gòu)，懸臂梁，待施工合攏后形成連續(xù)梁；由于在懸臂施工時，墩梁鉸接而不能承受彎矩，因此，施工時要采取措施臨時將墩、梁固結(jié)，待懸臂施工至少一端合攏后恢復(fù)原結(jié)構(gòu)狀態(tài)，這是連續(xù)梁采用懸臂施工的一個特點。懸臂施工法一般分為懸臂澆筑法和懸臂拼裝法，懸臂澆筑是在橋墩兩側(cè)對稱逐段就地澆筑混凝土，待混凝土達(dá)到一定強度后，張拉預(yù)應(yīng)力筋，移動機具、模板繼續(xù)施工。在支架上就地澆注施工是古老的施工方法，以往多用于橋墩較低的中、小跨連續(xù)梁橋；它的主要特點是橋梁整體性好，施工簡便可靠，對機具和起重能力要求不高，結(jié)構(gòu)在施工中不出現(xiàn)體系轉(zhuǎn)換的問題，不引起恒載徐變二次矩，但這種施工方法需要大量施工腳手架，施工期長。預(yù)應(yīng)力張拉后應(yīng)及時對管道作壓漿處理并封錨，壓漿應(yīng)密實飽滿，否則預(yù)應(yīng)力筋銹蝕斷裂可能造成災(zāi)難性的后果。具體方法也是進行二次張拉：第一次張拉使錨杯內(nèi)的夾片夾緊預(yù)應(yīng)力筋，第二次張拉錨杯，直至設(shè)計張拉力后，擰緊錨杯外螺母固定。為克服這一問題，對施工提出二次張拉的要求十分必要，這樣做可消除大部分混凝土彈塑性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失。豎向預(yù)應(yīng)力筋比較短，故常采用高強粗鋼筋以減少力筋張拉錨固時的回縮損失。豎向預(yù)應(yīng)力筋布置在腹板中，主要作用是提高截面的抗剪能力。橫向預(yù)應(yīng)力筋是用以保證橋梁的橫向整體性、橋面板及橫隔板橫向抗彎能力的主要受力鋼筋，一般布置在橫隔板和頂板中?？v向預(yù)應(yīng)力筋沿橋跨方向的縱向力筋，又稱主筋，是用以保證橋梁在恒、活載作用下縱向跨越能力的主要受力鋼筋，可布置在頂、底板和腹板中。預(yù)應(yīng)力數(shù)量和布筋位置都需要根據(jù)結(jié)構(gòu)在使用階段的受力狀態(tài)予以確定，同時，也要滿足施工各階段的受力需要。通常所說的三向預(yù)應(yīng)力就是為了抵抗上述三個內(nèi)力。此外，箱式截面還有單箱三室、雙箱雙室、多箱單室等。箱形截面具有良好的抗彎和抗扭性能，是預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的主要截面型式?？招陌褰孛娉Ｓ糜诳鐝?5～30m的連續(xù)梁橋，～。矩形