【正文】 所示，本設(shè)計主梁采用等高度形式，橫截面的T梁翼板厚度沿跨長不變，馬蹄部分為配合鋼束彎起而從四分點開始向支點逐漸抬高。4669669819676722三角承托 8521210224681653802485387064腹板3104105325920 56855710303736下三角100198671 36(3616)（3）計算截面幾何特性將主梁跨中截面劃分成五個規(guī)則圖形的小單元，截面幾何特性計算見表21跨中截面幾何特性計算表分塊名稱分塊面積Ai（cm2）分塊面積表心至上緣距離y2(cm2)分塊面積對上緣靜距Si=Aiyi（cm2）分塊面積的自身慣距Ii（cm2）di=ysyi（cm2）2分塊面積對截面形心慣距Ix=AiDiI=Ii+Ix（cm2）（1）（2）（3）=（1）（2）（4）（5）（6）=（1）（5）2（7）=（4）+（6）A12 i 如此布置的馬蹄面積約占整個截面積的18%。馬蹄與腹板交接處做成45176。馬蹄尺寸基本由布置預(yù)應(yīng)力鋼束的需要確定的，設(shè)計實踐表明，馬蹄面積占截面總在積的10%~20%為合適。在預(yù)應(yīng)力混凝土梁中腹板內(nèi)主拉應(yīng)力甚小，腹板厚度一般由布置制孔管的構(gòu)造決定，同時從腹板本身的稱定條件出發(fā)，腹板不宜小于其高度的1/15。本橋預(yù)制T梁的翼板厚度取用8cm，翼板根部加厚到20cm以抵抗翼緣根部的較大的彎矩。綜上所述，在設(shè)計中對于35m跨徑的簡支梁橋取用230cm的主梁高度是比較合適的。主梁跨中截面主要尺寸擬定（1）主梁高度預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋的主梁高度與其跨徑之比通常在1/15~1/25之間，標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計中高跨比約在1/18~1/19之間。交通部《公路橋涵標(biāo)準(zhǔn)圖》（78年）中，鋼混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土裝配式簡支T形梁跨徑從16m到40m，（留2cm工作縫，T梁上翼緣寬度為158cm）。主梁間距與主梁片數(shù)主梁間距通常應(yīng)隨梁高與跨徑的增大而加寬為經(jīng)濟，同時加寬翼板對提高主梁截面效率指標(biāo)ρ很有效，故在許可條件下應(yīng)適當(dāng)加寬T梁翼板。 上部結(jié)構(gòu)設(shè)計（一）設(shè)計資料（見總說明）（二）橫截面布置本設(shè)計是橋梁跨徑35m跨徑設(shè)計，即在跨徑和橋面凈空已確定的條件下進行規(guī)格化的構(gòu)造布置。以下便簡述這一布置過程。但標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計主要為配合各種橋面度，使橋梁尺寸標(biāo)準(zhǔn)化而采用統(tǒng)一的主梁間距?？紤]人行道適當(dāng)挑當(dāng)，凈—7附2（如圖2—1所示）。當(dāng)建筑高度不受限制時，增大梁高往往是較經(jīng)濟的方案，因為增大梁高可節(jié)省預(yù)應(yīng)和鋼束用量，同時梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加不多。（2）主梁截面細(xì)部尺寸T梁翼板的厚度主要取決于橋面板承受車輪局部荷載的要求，還應(yīng)考慮能否滿足主梁受彎時翼板受壓的強度要求。為使翼板與腹連接和順，在截在轉(zhuǎn)角處充置圓角，以減小局部應(yīng)力和便于脫模。該梁的T梁腹板厚度均取16cm。本設(shè)計考慮到主梁需要配置較多的鋼束，將鋼束按三層布置每排三束，同時還根據(jù)“公預(yù)規(guī)”，初擬馬蹄寬度36cm，高度28cm。斜坡的折線鈍角，以減小局部應(yīng)力。按照以上擬定的外形尺寸，就可繪出預(yù)制梁跨中截面圖（見圖22）。 翼板1588=1264 4505667418710311492051149761馬蹄10082162177281563278715698643Σ6328ΣI=42215926=y3=ΣSiΣAi5787956328=注：截面形心至上緣距離 ΣIiKs=ΣAiyx=422159266328()ρ=（4）檢驗截面積效率指標(biāo)ρ（）上核心距ΣIKx=ΣAiys=422159266328=下核心距KS+KXρ=h+=230=截面效率指標(biāo)表明以上初擬的主梁跨中截面尺寸是合理的。梁端部區(qū)段由于集中力的作用而引起較大的局部應(yīng)力，也因布置錨具的需要，在距梁端一倍梁高范圍內(nèi)（230m）將腹板加厚到與馬蹄同寬。（四）橫隔梁的設(shè)置模型試驗結(jié)果表明，在荷載作用處的主梁彎矩橫向分布，當(dāng)該處有內(nèi)橫隔梁時它比較均勻，否則直接在荷載作用下的主梁彎矩很大。本設(shè)計在跨中和兩個四分點及梁端共設(shè)置五道橫隔梁。二、主梁內(nèi)力計算根據(jù)上述梁跨結(jié)構(gòu)縱、橫截面的布置，并通過活截作用下的梁橋荷載橫向分布計算，可分雖求得各主梁控制截面（一般取跨中、四分點、變化點截面和支點截面）的恒載和最大活載內(nèi)力，然后再進行主梁內(nèi)力組合。（一）恒載內(nèi)力計算恒載集度（1）預(yù)掉梁自重（第一期恒載）a、按跨中截面計，主梁的恒載集度： g(1)==b、由于馬蹄抬高所形成四個橫置的三棱柱重力折算成的恒載集度： g(2)=4/2(+)() 25/ =c、由于梁端腹板加寬所增加的重力折算成的恒載集度： g(3)= 2()(++)25/ =( 為主梁端部截面積)1212d、邊主梁的橫隔梁（尺寸見圖）內(nèi)橫隔梁體積：12[ (+) (+) (+) ]=1212端橫隔梁體積：[ (+) (+) ]=∴g(4)= (3+2)25/=e、第一期恒載Σ4i=1邊主梁的恒載集度為： g1= g（i）=+++= KN/m（2）第二期恒載12一側(cè)欄桿： KN/m；一側(cè)人行道： KN/m橋面鋪裝層（見圖）： (+)= KN/m15若將兩側(cè)欄桿，人行道和橋面鋪裝層恒載籠統(tǒng)均攤五片主梁，則：g2 = [2(+)+] = KN/m恒載內(nèi)力（1號梁）計算表 表22計算數(shù)據(jù)L= L2=項目g112α(12)l2gi(KN/m)Ma=12(12α)lgi(KN)Qa=跨中四分點變化點四分點變化點支點α012α(1α)00294———12(1α)———第一期恒載%（KN/m）第二期恒載%（KN/m）xl恒載內(nèi)力如圖24所示，設(shè)X為計算載面左支座的距離，并令α=12則：主梁彎矩和剪力的計算公式分別為：12 Ma= α(1α)l2g Q2= (12α)lg恒載內(nèi)力計算見表（二）活載內(nèi)力計算（修正剛性橫梁法）沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)按“橋規(guī)”，對于汽—204551+M=1+ () =按“橋規(guī)”，平板掛車不計沖擊力影響，即對于掛100荷載1+M=。計算主梁的荷載橫向分布系數(shù)（1）跨中的荷載橫向分布系數(shù)mc如前所述，本設(shè)計橋跨內(nèi)設(shè)有三道橫隔梁，具有可靠的橫向聯(lián)結(jié)，且承重結(jié)構(gòu)的長寬比為：lB5==2 所以可按修正的剛性橫梁法一繪制橫向影響線和計算械和分布系數(shù)mc。28+382對于跨中截面，翼緣板的換算平均厚度：t1= =14cm馬蹄部分的換算平均厚度：t2= =33cm。表24梁 號e（m）ηi1ηi4ηi51230d、計算橫載橫向分布系數(shù) Σ=Mcq =1212ηij(++)Mcg =3號主梁的橫向影響線和最不利布載圖式如圖26所示。求支點和變化點截面活載剪力時，由于主要荷重集中在支點附近而應(yīng)考慮支承條件的影響，按橫向分布系數(shù)沿橋跨的變化曲線取值，即從支點到l/4之間，橫向分布系數(shù)m0與 mc值直線插入，其余區(qū)段均取mc值。（1）計算跨中截面最大彎矩及相應(yīng)荷載位置的剪力及相應(yīng)荷載位置的彎矩采用直接加載求活載內(nèi)力，下圖表示跨中截面內(nèi)力計算圖式，計算公式為： S=（1+m）ξmcΣpiyi其中：S——所求截面的彎矩或剪力； Pi——車輛荷載的軸量； yi——沿橋跨縱向與荷載位置對應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標(biāo)值。 跨中截面車輛荷載內(nèi)力計算表 26表荷載類別汽20掛1001+Mmc最大彎矩及相應(yīng)剪力Pi6012012070130250250250250yiMmax(Kn m）Qmqx(KN)相應(yīng)m（KNm相應(yīng)的Q=0；1818 Qmqx= mcql= =116相應(yīng)的M= mcql2=于是上述計算公式即為：mmqx=(1+m)mckQmqx=(1+m)mck1號梁的內(nèi)力列表計算見表27。m)Qmqx(KN)掛—100Mmqx(KN m)Qmqx(KN)（3）求變化點截面的最大彎矩和最剪力圖 示出變化點截面內(nèi)力的計算圖式，內(nèi)力計算見表28所示。1號梁支點最大剪力計算表 表29荷載類別汽20掛100人群1+Mpi60120120701307030250250250250q=yλ2yi1．000miyiQmax=(1+M)Σpi=mi（三）主梁內(nèi)力組合本設(shè)計按“橋規(guī)”，根據(jù)可能同時出現(xiàn)的作和荷載選擇了荷載組合I和Ⅲ。表21梁號序號荷載類別跨中截面四分點截面變化點截面支點截面Mmqx(KNm)Mmqx(KNm)Mmqx(KNm)Qmqx(KN以下就跨中截面各種荷載組合下，分別按照上述要求對各主梁所需的鋼束數(shù)進行估算，并且按這些估算鋼束數(shù)的多少確定各梁的配束。（二）預(yù)應(yīng)力鋼束布置確定跨中及錨固端截面的鋼束位置n=ay=3(+)+28（1）對于跨中截面，在保證布置預(yù)留管道構(gòu)造要求的前提下，盡可能使鋼束群重心的偏心距大些。由此可直接得出鋼束群重心至梁底距離為：（2）為了方便張拉操作，本設(shè)計將所有鋼束都錨固在梁端，對于錨固端截面，鋼束布置通?？紤]下述兩個方面：一是預(yù)應(yīng)力鋼束含力重心盡可能性靠近截面形心，使截面均勻受壓；二是考慮錨頭布置的可能性，以滿足張拉操作方便等要求。鋼束群重心至梁底距離為：n=ay=2(30+60+90)+155+1308為驗核上述布置的鋼束群重心位置，需計算錨固端截面幾何特性。表212分塊名稱Ai（cm2）yi（cm2）Si（cm2）Ii（cm2）di+ysyi（cm2）Ix=Aidi2（cm2）I=I1+I2(1)(2)(3)=(1)(2)(4)(5)(6)(7)=(4)+(6)翼板12644505667411103980611046547136(15836)=3703三角承托61=718346493934653096腹板36222=79921