【正文】 4)操作中如發(fā)現(xiàn)篦板翹起或脫落，要及時(shí)處理，嚴(yán)防篦板掉人熟料破碎機(jī)，造成嚴(yán)重事故。漏風(fēng)嚴(yán)重時(shí)，可暫時(shí)停拉鏈機(jī)，使機(jī)內(nèi)積攢一定量的細(xì)料，以提高料封效果。2)以設(shè)定冷卻風(fēng)量為依據(jù)，使篦下壓力接近設(shè)定值。但篦速一定要慢，使熟料在篦床上均勻散開(kāi)，并保持一定的料層厚度。1)掛窯皮初期，窯產(chǎn)量很低。窯皮掛到一定程度以后，生料喂料量可以35t／h的速度增加，直至100％的設(shè)計(jì)能力。掛窯皮期間嚴(yán)防燒成帶溫度驟變。其關(guān)鍵是掌握火候，待生料到達(dá)燒成帶時(shí)及時(shí)調(diào)整燃料量和窯速，確保穩(wěn)定的燒成帶溫度。當(dāng)系統(tǒng)比較正常，分解爐溫度穩(wěn)定后，就可以撤除點(diǎn)火噴油嘴。喂料量為設(shè)計(jì)能力的30％40％。當(dāng)C1出口溫度達(dá)400—450℃時(shí)，打開(kāi)置于C1出口至高溫風(fēng)機(jī)廢氣管道上的冷風(fēng)閥，摻人冷風(fēng)調(diào)節(jié)廢氣溫度，保護(hù)高溫風(fēng)機(jī)。這時(shí)，窯頭留火待料，保持燒成帶有足夠高的溫度，并將吊起的2個(gè)C4排灰閥復(fù)原。投料掛窯皮當(dāng)窯點(diǎn)火升溫約達(dá)24h以后，即窯尾廢氣溫度約為750—800℃時(shí)，啟動(dòng)生料喂料系統(tǒng)，向窯內(nèi)喂入5％左右的設(shè)計(jì)喂料量，為掛好窯皮創(chuàng)造條件。升溫曲線(xiàn)和轉(zhuǎn)窯制度這樣，窯尾部分高溫廢氣可以進(jìn)入渦流分解室經(jīng)排灰閥、下料管人C4旋風(fēng)筒，對(duì)渦流分解室起到預(yù)熱升溫的作用。在此期間，窯尾溫度應(yīng)遵循升溫曲線(xiàn)要求緩慢上升。在火焰穩(wěn)定、棉紗包也快燒盡時(shí)，抽出點(diǎn)火棒。窯頭點(diǎn)火一般用浸油的棉紗包綁在點(diǎn)火棒上，點(diǎn)燃后置于噴嘴前下方，隨后即刻噴油。而且木材燃燒后留下大量木灰，這些煤灰和木灰在高溫作用下被燒融，粘掛在耐火磚表面，不利于粘掛永久、堅(jiān)固、結(jié)實(shí)和穩(wěn)定的窯皮。如果用木材點(diǎn)火，火焰溫度低，初期噴出的煤粉只有揮發(fā)分和部分固定碳燃燒。新窯第一次掛窯皮，最好使用輕柴油點(diǎn)火。窯頭點(diǎn)火如果發(fā)現(xiàn)耐火襯料大面積剝落，則必須進(jìn)行修補(bǔ)，甚至更換。新窯耐火襯料烘干結(jié)束后，一般可以繼續(xù)升溫進(jìn)行投料運(yùn)行。3當(dāng)然無(wú)異常情況，不應(yīng)采取這種吹掃方法。每級(jí)旋風(fēng)筒吹掃3—5s。吹掃時(shí)間可以根據(jù)需要人為設(shè)定。—。壓縮空氣防堵吹掃裝置吹掃時(shí)間的調(diào)整熱態(tài)時(shí)，只需對(duì)個(gè)別排灰閥作微量調(diào)整即可。力矩增大，閥板復(fù)位所需時(shí)間縮短，排灰閥擺動(dòng)的靈活程度可以提高。有人作過(guò)計(jì)算，最好能調(diào)到150左右。排灰閥擺動(dòng)的靈活程度主要取決于排灰閥平衡桿的角度及其配重。預(yù)熱器系統(tǒng)中每級(jí)旋風(fēng)筒的下料管都設(shè)有排灰閥。所以生產(chǎn)調(diào)試期間應(yīng)反復(fù)調(diào)整其角度。撒料板角度的太小，物料分散效果不好。這說(shuō)明在旋風(fēng)筒中物料與氣體的熱交換是微乎其微的。盡管預(yù)熱器系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)形式有較大差別，但下面一組數(shù)據(jù)基本相同。撒料板的作用就是將團(tuán)狀或股狀物料撒開(kāi)，使物料均勻分散地進(jìn)入下一級(jí)旋風(fēng)筒進(jìn)口管道的氣流中。　　經(jīng)驗(yàn)告訴我們，通過(guò)排灰閥的物料都是成團(tuán)的，一股一股的。撒料板角度的調(diào)節(jié)操作中要努力保護(hù)好窯襯，延長(zhǎng)安全運(yùn)轉(zhuǎn)周期。5)在確保熟料產(chǎn)質(zhì)量的前提下，保持適當(dāng)?shù)膹U氣溫度，縮小波動(dòng)范圍，降低燃料消耗。4)％，立升重波動(dòng)范圍在177。盡量使熟料結(jié)粒細(xì)小均齊。3)監(jiān)視窯和預(yù)分解系統(tǒng)的溫度和壓力變化、廢氣中O2和CO含量變化和全系統(tǒng)熱工制度的變化。2)操作預(yù)分解窯要堅(jiān)持前后兼顧，要把預(yù)分解系統(tǒng)情況與窯頭燒成帶情況結(jié)合起來(lái)考慮，要提高快轉(zhuǎn)率。要看火焰形狀、黑火頭長(zhǎng)短、火焰亮度及是否順暢有力，要看熟料結(jié)粒、帶料高度和翻滾情況以及后面來(lái)料的多少，要看燒成帶窯皮的平整度和窯皮的厚度等?？椿鸩僮鞯木唧w要求下面就預(yù)分解窯的操作談一些體會(huì)，供大家參考。否則，短時(shí)間內(nèi)影響一點(diǎn)產(chǎn)質(zhì)量事小，如果處理不當(dāng)還會(huì)出現(xiàn)紅窯或預(yù)分解系統(tǒng)堵塞等問(wèn)題?！　?)對(duì)窯尾預(yù)熱器系統(tǒng)的各種損壞，應(yīng)及時(shí)修補(bǔ)和修復(fù)(如SB閥的閥桿) 摘要:在水泥廠(chǎng)中，燒成車(chē)間相對(duì)而言要比其它車(chē)間復(fù)雜得多?！　?)窯尾下料溜子屬關(guān)鍵部位，施工質(zhì)量至關(guān)重要。 5　體會(huì) 　　1)RSP窯分解系統(tǒng)出現(xiàn)的問(wèn)題僅靠操作調(diào)節(jié)是無(wú)法徹底解決的，必須從結(jié)構(gòu)上作適當(dāng)?shù)母倪M(jìn)，如將斜煙道與MC室連接由正中心進(jìn)入改為切線(xiàn)進(jìn)入方式，重新更新單筒冷卻機(jī)揚(yáng)料裝置，加強(qiáng)揚(yáng)料區(qū)的隔熱及減少筒體淋水等措施，可進(jìn)一步提高三次風(fēng)溫度，改善SC室的燃燒環(huán)境，減少煤粉滯后燃燒。分解爐內(nèi)襯設(shè)計(jì)時(shí)多采用耐火磚，但由于小型預(yù)分解窯系統(tǒng)工況容易波動(dòng)，開(kāi)停窯頻繁，磚襯表面驟冷驟熱次數(shù)增多，掉磚現(xiàn)象嚴(yán)重，與之匹配的分解爐斷面較小，斜煙道、鵝頸管等連接過(guò)渡管道尤其突出。gt。將SB閥開(kāi)到80%～85%，使入SB室的三次風(fēng)達(dá)12%左右，加之三次風(fēng)總量的增大，其問(wèn)題基本得以解決，入SC室A路和B路(預(yù)燃風(fēng)從B路抽取)壓力分別為208Pa和223Pa，兩側(cè)的風(fēng)量、風(fēng)速基本上趨于平衡。此后卻加劇了A、B兩路風(fēng)的嚴(yán)重不平衡度，通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)壓儀發(fā)現(xiàn)兩側(cè)風(fēng)壓分別達(dá)168Pa和290Pa，且爐內(nèi)著火未有明顯改觀(guān)，“后燃”依然存在?！?wèn)題的解決　　1)增大三次風(fēng)量。生料進(jìn)入SC室后由于攜帶風(fēng)速不足，直落一段距離，同時(shí)借助B路風(fēng)的旋流效應(yīng)才作旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，失去了對(duì)該側(cè)爐壁的保護(hù)作用，形成稀相區(qū)，致使該部位溫度相對(duì)過(guò)高而燒蝕。圖4　爐壁燒蝕部位　根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，C4進(jìn)口與進(jìn)口溫降應(yīng)在100～120℃之間，但當(dāng)時(shí)的溫降僅為80～90℃，這也證明了溫度“倒掛”和物料“返混”現(xiàn)象的存在。當(dāng)分解爐出口溫度下跌至865℃以下時(shí)，物料流速快，窯內(nèi)煅燒特別吃力，865℃%?！　　?wèn)題分析　　分解爐著火不良，煤粉預(yù)燃效果差，火焰燃燒區(qū)較長(zhǎng)，從而導(dǎo)致操作中控制不住分解爐出口溫度(即進(jìn)口溫度)。從表3可見(jiàn)，改造后的系統(tǒng)壓力趨于合理?！「鶕?jù)1號(hào)窯預(yù)熱預(yù)分解系統(tǒng)的匹配及地處高海拔地區(qū)，正常運(yùn)行時(shí)適當(dāng)提高空氣過(guò)剩系數(shù)，阻力比平原地區(qū)同類(lèi)型窯有較大幅度的提高。Pa 表3改造后系統(tǒng)壓力變化見(jiàn)表3。因此，此次檢修時(shí)我們?cè)O(shè)專(zhuān)人負(fù)責(zé)全程監(jiān)督，注意避免出現(xiàn)臺(tái)階和膨脹縫的留設(shè)?！「G尾斜坡耐火磚仍選用X17型抗剝落高鋁磚。由于縮口部位施工空間狹窄，對(duì)澆注質(zhì)量有較大影響，因此在保證襯料質(zhì)量的同時(shí)也考慮澆注料的施工性能，選用的莫來(lái)石質(zhì)澆注料要有較好的保溫性能、良好的施工性能(施工加水量?jī)H為7%～8%)和流動(dòng)性，同時(shí)又具有較高的機(jī)械強(qiáng)度和使用溫度(≤1400℃)?！　「脑鞎r(shí)，考慮原有澆注料損壞嚴(yán)重，凸凹不平而影響氣流暢通，故將其全部打掉重新澆注，保證澆注料整體的牢固性和密閉性，避免分層脫裂。當(dāng)MC室內(nèi)物料負(fù)荷增至一定程度后整體或局部“短路”入窯，形成塌料。2001年8月停窯檢修時(shí)，比預(yù)設(shè)截面增大了許多，而窯尾煙室則因結(jié)皮層的長(zhǎng)期累積，有效通風(fēng)面積大幅度變小，(窯軸向的煙室捅灰孔已于1998年被封死，主要目的是為了減少漏風(fēng)引起的冷凝結(jié)皮，同時(shí)增加內(nèi)壁澆注料整體牢固性)?！　⑹褂眯Ч焕硐?。2　窯尾煙室及縮口的改造從表2可知，%%，這只能靠級(jí)旋風(fēng)筒內(nèi)的物料大量返混來(lái)實(shí)現(xiàn)?！〖?jí)旋風(fēng)筒的效率分析　　級(jí)旋風(fēng)筒進(jìn)口溫度穩(wěn)定在約880℃時(shí)，入窯物料溫度僅750℃，比正常理論溫度降低了近100℃，出口氣體溫度也只有808℃，這充分說(shuō)明級(jí)旋風(fēng)筒散熱損失及外漏風(fēng)比較嚴(yán)重。返混度的增加，降低了爐內(nèi)風(fēng)速，顆粒與氣流間的速度差減小，不利于傳熱和物質(zhì)的擴(kuò)散以及燃燒、分解的進(jìn)行。)過(guò)渡，如此導(dǎo)致后果有:　　1)因MC室出口變徑拐彎，且溫度較高(902℃)，常常引起結(jié)皮，每次停窯檢修都需要清理?！　※Z頸管的結(jié)構(gòu)缺陷是RSP窯系統(tǒng)的最大不足，設(shè)計(jì)的意圖是在不增加預(yù)熱器框架高度的前提下盡可能地延長(zhǎng)MC室與級(jí)的連接段，增加物料在爐內(nèi)的停留時(shí)間?！　D2　MC室及鵝頸管結(jié)構(gòu)　從以上現(xiàn)象可初步斷定，由于托磚板表露于高溫?zé)釟庵?，將其熱量傳給筒體，筒體受熱膨脹，硅鈣板與之脫離，頂垮耐火襯料?！C室及其鵝頸管　　由于SC室內(nèi)煤粉燃盡率及物料分解率低，使得絕大部分的燃燒及分解反應(yīng)在MC室內(nèi)進(jìn)行，進(jìn)而加重MC室及鵝頸管的燃燒負(fù)荷，致使MC室爐壁燒損。較低的三次風(fēng)溫度導(dǎo)致?tīng)t內(nèi)煤粉著火速度減慢，形成滯后燃燒，特別是SC室內(nèi)煤粉是在純助燃空氣中燃燒，助燃空氣的溫度在很大程度上決定了煤粉燃盡率，三次風(fēng)溫度低，即使分解爐多加煤，SC室內(nèi)溫度也不會(huì)高，反而會(huì)加劇煤粉滯后燃燒。其原因是:我廠(chǎng)采用單筒冷卻機(jī)，經(jīng)過(guò)多年的運(yùn)轉(zhuǎn)，內(nèi)部裝置所遭受的磨損和腐蝕不斷加劇，而且增加了砌筑耐火磚的長(zhǎng)度，熟料停留時(shí)間短(約為30min)，出機(jī)熟料溫度高(～290℃)，使熱效率本身就不高的單筒冷卻機(jī)熱回收率進(jìn)一步降低(%)?！　D1　窯尾高溫區(qū)工藝流程 　三次風(fēng)溫度及其對(duì)SC室工況的影響　　由表1可見(jiàn)，三次風(fēng)溫度和入爐生料溫度分別只有600℃和671℃。 注：1997年數(shù)據(jù)為南京化工大學(xué)硅酸地方國(guó)營(yíng)工程研究所的熱工標(biāo)定結(jié)果，SC室出口指斜煙道出進(jìn)口等同于鵝頸管出口。 表2預(yù)熱預(yù)分解系統(tǒng)溫度變化SB室下部掉磚，進(jìn)而殼體燒損；SC室用風(fēng)不良，導(dǎo)致邊壁物料保護(hù)層不均衡，局部襯磚磨損嚴(yán)重；斜煙道及鵝頸管側(cè)墻襯磚垮落，由于鵝頸管結(jié)構(gòu)缺陷，經(jīng)常結(jié)皮和堆料；MC室斷面物料分布不均，物料稀相區(qū)爐壁燒損，直至筒體嚴(yán)重變形；因窯尾縮口處風(fēng)速低，噴騰能力減弱而塌料；高溫級(jí)旋風(fēng)筒分離效率低，導(dǎo)致物料大量返回，內(nèi)循環(huán)增加等。窯預(yù)分解系統(tǒng)的問(wèn)題分析及改進(jìn)措施摘要:我廠(chǎng)1號(hào)RSP窯經(jīng)過(guò)6年多的運(yùn)轉(zhuǎn)，系統(tǒng)耐火材料呈現(xiàn)出不同程度的磨損、燒壞現(xiàn)象。本文依據(jù)熱工標(biāo)定結(jié)果，對(duì)該預(yù)分解系統(tǒng)出現(xiàn)的問(wèn)題進(jìn)行分析，并提出改進(jìn)措施。1　RSP窯系統(tǒng)工況分析　　熱工標(biāo)定主要參數(shù)對(duì)比見(jiàn)表表2，窯尾高溫區(qū)工藝流程見(jiàn)圖1。 表1℃RSP爐的分解進(jìn)程變化　　入爐生料溫度低主要是由于C4錐體及下料管增開(kāi)人孔門(mén)較多，外漏風(fēng)量和散熱損失增加引起的，通過(guò)加強(qiáng)管理，隔熱堵漏后完全可以解決；三次風(fēng)溫度目前基本穩(wěn)定在560～580℃，提高的余地很小?！　?三次風(fēng)溫度是影響分解率和燃盡率的重要因素。從表1和表2可以看出，SC室生料出口溫度和分解率分別是948℃%，%的實(shí)際情況，說(shuō)明SC室內(nèi)的分解反應(yīng)極低，煤粉燃燒狀況不理想?！　目傮w而言，MC室A側(cè)襯料燒損較輕，殘存耐火磚厚度普遍在50～70mm，而B(niǎo)側(cè)耐火磚殘存厚度僅有40～50mm，多處有燒蝕掉磚(圖2中的a、b兩點(diǎn))，且掉磚在托磚板上下兩側(cè)，托磚板燒損表現(xiàn)為B側(cè)的近半圈嚴(yán)重?zé)龘p，而越靠近A側(cè)(進(jìn)料端)損壞程度越輕。再結(jié)合爐內(nèi)壁溫度的檢測(cè)結(jié)果，A、B兩側(cè)的爐壁溫度分別為830℃和864℃，證明了A、B兩側(cè)所承受的熱負(fù)荷不均衡，B側(cè)物料濃度低、熱負(fù)荷高，致使?fàn)t壁燒損較A側(cè)嚴(yán)重。但預(yù)熱器呈21121布置，2個(gè)C4筒擋住了MC室上升的空間，同時(shí)需避開(kāi)橫梁的阻擋，鵝頸管實(shí)際結(jié)構(gòu)如圖2所示，形成先拐彎后傾斜(60176?！　?)結(jié)皮形成縮口，使?fàn)t內(nèi)阻力增大，阻礙MC室內(nèi)料氣的流通，增大了物料在爐內(nèi)的返混度，直接引起MC室內(nèi)單位容積物料負(fù)荷的增加，當(dāng)達(dá)到一定程度時(shí)，物料由窯尾縮口處直接“短路”入窯?！　?)斜坡段堆料，尤其在投料初期系統(tǒng)內(nèi)氣料比大，斷面風(fēng)速較低，部分生料易在斜坡段失速沉降堆積，當(dāng)拉風(fēng)投料、喂料量大幅波動(dòng)、系統(tǒng)氣流量或壓力發(fā)生變化時(shí)，原沉積的物料被觸動(dòng)滑落造成塌料。外漏風(fēng)主要集中在錐體及下料管部位，生產(chǎn)中經(jīng)常將錐體及下料管捅灰孔打開(kāi)，預(yù)熱器系統(tǒng)中有60%以上堵塞現(xiàn)象發(fā)生在該部位，為便于清堵，我們根據(jù)堵塞的多發(fā)點(diǎn)，先后開(kāi)了4個(gè)人孔門(mén)，提高了清堵效率，但也帶來(lái)了不容忽視的負(fù)面影響:①外漏風(fēng)導(dǎo)致熱效率急劇下降，入窯物料溫度僅為750℃，不利于快速燒成；②開(kāi)孔無(wú)法保證筒體內(nèi)壁光滑，物料滯留粘結(jié)，最終形成堵料；③由于所開(kāi)人孔門(mén)沒(méi)有嚴(yán)格的隔熱措施，散熱損失進(jìn)一步加大。由于級(jí)內(nèi)筒經(jīng)常燒掉，1998年將內(nèi)筒拆除，分離效率下降了許多。由于經(jīng)常使用壓縮空氣清吹結(jié)皮，內(nèi)部截面積變得無(wú)規(guī)則，動(dòng)力損失增加，導(dǎo)致縮口風(fēng)速下降。隨著煙室有效面積的減小，縮口的噴射效應(yīng)降低，加之在生產(chǎn)中縮口斷面的逐漸變大，使窯系統(tǒng)縮口處風(fēng)速偏低，MC室內(nèi)形成的噴射能力減弱，物料無(wú)法及時(shí)排出，加劇了MC室內(nèi)物料的返混度。發(fā)生塌料后，減料降窯速，系統(tǒng)步入惡性循環(huán)中，長(zhǎng)時(shí)間停留在低產(chǎn)階段。為確保窯尾煙室有效通風(fēng)面積，嚴(yán)格按原設(shè)計(jì)的有效尺寸來(lái)控制HN13NL耐堿澆注料及100mm耐高溫硅酸鈣絕熱板(簡(jiǎn)稱(chēng)硅鈣板)的總體厚度?！　?分析歷次使用的縮口截面積情況，并將四角澆注成圓弧過(guò)渡形式，從而有利于噴射和旋流效應(yīng)，使氣流在斷面較均勻地分布和減少死角，有利于提高澆注墻體的穩(wěn)定性和耐久性。該磚的耐火及耐磨性完全能滿(mǎn)足窯尾工況的要求。　圖3　縮口改造結(jié)構(gòu)尺寸 　　停窯檢查時(shí)發(fā)現(xiàn)的局部“抽簽”現(xiàn)象，主要原因是經(jīng)常使用高壓空氣清理結(jié)皮積料和施工質(zhì)量不過(guò)關(guān)，“抽簽”部位正是平時(shí)清理的主要受力點(diǎn)?？s短下料“溜子”長(zhǎng)度，并盡可能的傾斜，大大減少下料斜坡堆料的現(xiàn)象?？s口改造前后系統(tǒng)壓力變化生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)表明，完成設(shè)計(jì)產(chǎn)量時(shí)系統(tǒng)總壓降低于4600Pa，高溫風(fēng)機(jī)進(jìn)口壓力低于4850Pa，被認(rèn)為是不正常的，無(wú)法保證各管道內(nèi)的物料懸浮良好，更不可避免在局部發(fā)生物料“短路”。3　調(diào)整三次風(fēng)匹配，改善SC室流場(chǎng) 。為提高入窯物料溫度，保證分解率，只有將分解爐出口溫度穩(wěn)定在880～910℃，窯系統(tǒng)熱工制度才能基本穩(wěn)定，但、C4出現(xiàn)了頻繁的燒結(jié)堵塞。分析以上現(xiàn)象得知，分解爐內(nèi)煤粉存在嚴(yán)重的“后燃”現(xiàn)象，有不少煤粉跑至鵝頸管乃至級(jí)旋風(fēng)筒內(nèi)繼續(xù)燃燒，形成爐出口及C4進(jìn)口溫度過(guò)高而爐內(nèi)部熱力強(qiáng)度并不高的溫度“倒掛”現(xiàn)象。SC室邊壁燒蝕情況見(jiàn)圖4。從現(xiàn)場(chǎng)觀(guān)察的情況，A路風(fēng)攜帶物料的能力不足，存在物料下沖現(xiàn)象。在改造過(guò)縮口通風(fēng)截面之后，將三次風(fēng)閥開(kāi)度由原來(lái)的20%～30%開(kāi)至50%～70%，入爐風(fēng)速明顯提高，CA物料下沖現(xiàn)象基本消除?！　?)調(diào)節(jié)預(yù)燃風(fēng)?！「倪M(jìn)局部襯料 　更換MC室耐火襯料時(shí)，各接口部位由原來(lái)的GT16B耐堿澆注料改用HN13NL高強(qiáng)耐堿澆注料，錨固件(鈀釘)由“V”形改為“Y”形，表面裹一層1～2mm厚的黑膠布；硅鈣板與筒體之間采用PA80高強(qiáng)高溫粘結(jié)劑，該粘結(jié)劑具有粘度高(30%～35%)、密度大(～)、固體含量高(amp。50%)等優(yōu)點(diǎn)，也可用其填補(bǔ)筒體變形處。凡是掉磚部位，都改打澆注料，避免了因煙氣沖刷、受熱等導(dǎo)致掉磚。　　2)加強(qiáng)各人孔門(mén)的隔熱堵漏，所開(kāi)人孔門(mén)補(bǔ)打的澆注料盡量保持過(guò)渡圓滑，恢復(fù)內(nèi)筒等，都是提高熱效率及分離效率的有效途徑。一是